郑州市某浅层地热能勘查项目岩土热物性测试分析

２０１４年第５期（总第４２卷第２７９期）　ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｒｔ．１６７３—７２３７．２０１４．０５．００８　建筑节　能　■新能源及其应用　郑州市某浅层地热能勘查项目岩土热物性测试分析术　孙君超・，　黄峙　，　放　，　雷飞ｚ，　朱娜　，　邬田华　４３００７４）　华中科技大学，武汉（１．河南省地矿局第五地质勘查院，郑州Ｉ　４５０００１；２．摘要：　浅层地热能勘察评价是浅层地热能开发利用的基础。介绍了岩土热物性测试仪的组成及工作　原理，并将其应用于郑州市浅层地热能调查评价项目中进行岩土热物性测试现场热响应实　验。本项目对郑州地区的两个测试孔分别进行不同加热功率条件下的现场热响应试验　传热　模型采用钻孔内的二维模型及钻孔外的线热源模型，数据处理采用和双参数估计法，并利用　Ｍａｆｌａｂ软件最优化技术编程得到了岩土的综合导热系数和容积比热容，并对结果进行了分析　和讨论。　关键词：　浅层地热能；　勘察；　地源热泵；　热响应试验；　加热功率；　导热系数　中图分类号：ＴＵ８３ｌ　文献标志码：　Ａ　文章编号：　１６７３—７２３７（２０１４）０５—００２８—０４　Ｒｏｃｋ　ａｎｄ　Ｓｏｉｌ　Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｐｈｙｓｉｃａｌ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｉｎ　ａ　Ｓｈａｌｌｏｗ　ＧｅｏｔｈｅｒｍａＩ　Ｅｎｅｒｇｙ　Ｐｒｏｊｅｃｔ　Ｌｏｃａｔｅｄ　ｉｎ　Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ　Ａｒｅａ　ＳＵＮ　Ｊｕｎ—ｃｈａｏ　，ＨＵＡＮＧ　Ｚｈｉ　２，ＨＵ　Ｐｉｎｇ－ｆａｎｇ　ｚ，Ｌ　２７　ＺＨＵ　Ｎａ　２　Ｔｉａｎ－ｈｕａ　（１．Ｎｏ．５　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆＧｅｏ—ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ　ｏｆＨｅｎａｎ，Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ　４５０００１，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｈｕａｚｈｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｗｕｈａｎ　４３００７４，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｕｓｅ　ｏｆ　ｓｈａｌｌｏｗ　ｇｅｏｔｈｅｒｍａｌ　ｅｎｅｒｇｙ　ｉｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｓｈａｌｌｏｗ　ｇｅｏｔｈｅｒｍａｌ　ｅｎｅｒｙ　ｅｘｐｌｇｏｒａｔｉｏｎ．　Ｔｈｅ　ｐａｐｅｒ　ｐｒｅｓｅｎｔｓ　ｔｈｅ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅｒｍａｌ　ｒｅｓｐｏｎｓｅ　ｔｅｓｔ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｓｈａｌｌｏｗ　ｇｅｏｔｈｅｒｍａｌ　ｅｎｅｒｙ　ｇｐｒｏｊｅｃｔ　ｌｏｃａｔｅｄ　ｉｎ　Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ　ａｒｅａ．Ｔｈｅ　ｐｒｏｊｅｃｔ　ｉｓ　ｔｅｓｔｅｄ　ｂｙ　ａ　ｔｈｅｒｍａｌ　ｒｅｓｐｏｎｓｅ　ｔｅｓｔ　ｒｉｇ　ｗｉｔｈ　ｔｗｏ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ｈｅａｔ　ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ　ｒｔｅｓａ　ｉｎ　ｔｗｏ　ｓｅｐａｒａｔｅｄ　ｂｏｒｅｈｏｌｅｓ．Ｔｈｅ　ｔｗｏ－ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ　ｍｏｄｅｌ　ｉｎｓｉｄｅ　ｂｏｒｅｈｏｌｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌｉｎｅａｒ　ｈｅａｔ　ｓｏｕｒｃｅ　ｍｏｄｅｌ　ｏｕｔｓｉｄｅ　ｂｏｒｅｈｏｌｅ　ａｒｅ　ｕｓｅｄ　ｓ　ｔａｈｅ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｍｏｄｅｌｓ．Ｔｈｅ　ｔｈｅｒｍａｌ　ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　ａｎｄ　ｈｅａｔ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｓｏｉｌ　ｉｓ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｔｗｏ—ｖａｒｉａｂｌｅ　ｐａｒａｍｅｔｅｒ　ｅｓｔｉｍａｔｉｏｎ　ｎｄ　ａＰ　Ｃ　＾Ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｒｅｓｕｈｓ　ａｒｅ　ａｎａｌｙｚｅｄ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｈａｌｌｏｗ　ｇｅｏｔｈｅｒｍａｌ　ｅｎｅｒｇｙ；ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ；ｇｒｏｕｎｄ　ｓｏｕｒｃｅ　ｈｅａｔ　ｐｕｍｐ（ＧＳＨＰ）；ｔｈｅｒｍａｌ　ｒｅｓｐｏｎｓｅ　ｔｅｓｔ（ＴＲＴ）；ｈｅａｔ　ｉｎｊ　ｅｃｔｉｏｎ；ｔｈｅｒｍａｌ　ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｙ　ｔＯ　引言　随着人类社会的飞速发展，煤、石油、天然气等不　可再生能源的消耗日益加剧，由此带来了诸如“温室　效应”、“酸雨”等一系列环境问题。浅层地热能作为一　种清洁可再生能源，越来越受到人们重视。　埋管地源热泵系统来开发利用。地埋管地源热泵作为　一种利用浅层地热能的有效方式，在环保效益等方面　跟其他系统相比具有明显优势，近年来在我国也取得　了广泛的关注与发展。地埋管地源热泵是通过地埋管　换热器与周围土壤进行换热的方式来利用浅层地热　能的，因此地埋管换热器换热能力对于地埋管地源热　泵系统节能效益起着决定性作用。文献［２］研究表明，　如果地下岩土导热系数测试发生１０％的误差，则设计　的地下埋管长度偏差将达到４．５％～５．８％。所以现场　准确测量岩土热物性参数，尤其是地埋管换热器周围　岩土的综合导热系数和容积比热容这两个参数，对于　浅层地热能是指蕴藏在地表以下一定深度范围　内岩土体，地下水和地表水中具有开发利用价值的热　能（通过地源热泵换热技术利用的蕴藏在地表以下　２００ｍ以内，温度低于２５℃的热能）　１。浅层地热能勘　察评价是浅层地热能合理利用、科学管理的基础与依　据，对浅层地热能的可持续利用、减少后期开发风险　等有着重要意义。目前，国内浅层地热能主要通过地　收稿Ｅｔ期：２０１３．１２—２４；修回日期：２０１４．０１—１９　浅层地热能勘察评价及地埋管换热器设计计算至关　重要。笔者通过对郑州市某浅层地热能勘查项目测　基金项目：国家自然科学基金资助项＠（５１０７８１６０）；武汉市创新体系　与环境建设计￣Ｕ（２Ｏｌ　１６０６３８１７２）　试，获得了当地的岩土综合导热系数和容积比热容的　值，分析了岩土热响应试验中加热功率的大小对测试　孙君超。等：郑州市某浅层地热能勘查项目岩土热物性测试分析　结果的影响。　裸露管段进行外保温，避免热量损失。测试过程开始　１测试装置及原理　本测试采用华中科技大学研制的电加热式岩土　热物性测试仪，岩土热物性测试仪组成及测试原理示　意图见图１。　后，先开启水泵，驱动管内循环液，待管内空气全部排　除且系统运行稳定后，再开启电加热器加热循环液，　循环液通过ｕ型管与土壤换热之后，再次进入保温水　箱循环。与此同时，数据采集系统每隔１　ｍｉｎ记录　１次Ｕ形管进出口循环液温度、循环液流量和加热功　率等实验数据。测试结束后，通过对实验数据进行分　析计算得到岩土热物性参数。　２测试过程　ｌ≠｝测试孔位于郑州市经济开发区经北五路水利　工程局院内，北纬３４。４３　５８．３”，东经１１３。４３　５７．６”。　热响应试验在测试孔成孔４８　ｈ后进行。第一次测试　时间自３月８曰１４：５２开始至３月１０目１４：５３结　束，历时４８　ｈ；第二次测试自３月２５日１３：５６开始　到３月２７目１３：５７结束，历时４８　ｈ。两次测试间隔　时间为１５　ｄ，第二次测试开始前，地下土壤温度已恢　复到原始地温，故可认为两次测试为相互实验。　２｝≠测试孔位于郑州市南丰街地矿局物资仓库院　内，北纬３４。４７　５．１”，东经１１３。３８　３７．２”。热响应试　验在测试孔成孔４８　ｈ后进行。第一次测试时间自　１．水泵；２．电加热器；３．流量计；４．膨胀水箱；５．排气管；６．温度传感器②；　４月６日１５：２４开始至４月８日１５：２５结束，历时　７．阀门；８．压力表；９．温度传感器①；１０　水管连接处；１　１．进水管连接处　图１岩土热物性测试仪组成及测试原理示意囱　４８　ｈ；第二次测试自４月１２日２：００开始到４月　１４日２：０１结束，历时４８　ｈ。两次测试间隔时间为　工作原理与过程：测试开始前，将测试井中预埋　的ｕ型管管头与岩土热物性测试仪的进出水管连接　处（图１中的１０和１１）连接，组成闭式循环系统，并将　４　ｄ，第二次测试开始前，地下土壤温度已恢复到原始　地温，故可认为两次测试为相互实验。　具体的测试孔相关参数如表１所示。　表１测试孔相关参数　３测试数据分析　３．１传热模型　３．１．１钻孔内传热过程及热阻　（ｉ，ｊ＝１、２、３、４），并且有Ｒ　２￣＂－＇Ｒ１４。　根据Ｈｅｌｌｓｔｒｏｍ［４］的解，各项热阻的表达式分　别为：　双Ｕ型埋管的横截面示意图如图２所示。假设　４根支管在钻孔中是中心对称分布的，中心距为２Ｄ。　＝根据文献【３】中所述的二维模型，则有：　＝３　－２ｚｃＡ击　＋猎・ｈｃ专　卜　去　志　＋　・　］　籍・ｈｃ嘉）］　一，ｂ　由于４根支管对称分布，故有　＝Ｒｉ　、置　＝Ｒ　式中地下埋管管壁导热热阻：　孙君超，等：郑州市某浅层地热能勘查项目岩土热物性测试分析　去　㈩　循环介质对流换热热阻：　＝　进一步简化假设各个支管内循环液温度及热流　密度分别相等，可得：　＝（Ｒｌ１＋２Ｒ１２＋墨３）／４　（５）　将（２）、（３）、（４）代入（５）中可推导出双Ｕ型地埋管　钻孔内热阻计算公式如下：　＝　去［　ｆ，立４ｒｏＤ３）］＋猎・　［　］］＋击・　㈢＋　其中，ｒ０为地埋管外半径，ｍ；　ｒ；为地埋管内半径，ｍ；　ｒｈ为钻孔半径，ｍ；　Ｄ为最远２根地埋管中心距的５０％；　Ａ　为回填材料导热系数，Ｗ／（ｍ・Ｋ）；　Ａ　为岩土综合导热系数，Ｗ／（ｍ・Ｋ）；　Ａ。为地埋管管壁导热系数，Ｗ／（ｍ・Ｋ）　Ｐ　ｃ。为岩土容积比热容，Ｊ／（ｍ・Ｋ）；　Ｒｈ为钻孔内传热热阻，ｉｒｌ・Ｋ／Ｗ；　Ｔ　为钻孔壁温度，℃；　Ｔｆ　为无穷远处土壤温度，℃；　ｑ。为单位长度埋管释放的热流量，Ｗ／ｍ。　３．１．２钻孔外模型　根据文献［５］，采用线热源模型，Ｔ时刻循环液平均　温度为：　小＋去锄（篱］］　式中：Ｅｉ（ｘ）＝Ｉ　‘）　ｄＳ为指数积分函数；　为欧拉常数，　—Ｏ．５７７　２１６。　３．２数据处理方法　式（６）和式（７）组成了地埋管内循环液与周围岩土　的换热方程，方程中有２个未知参数：岩土的综合导　热系数Ａ　和容积比热容Ｐ　Ｃ　。采用双参数估计法，通　过Ｍａｔｌａｂ软件采用最优化技术编程即可求得上述　２个参数。　３－３实验数据记录　图３和图４分别表示ｌ撑测试孔两次测试过程中　进出口循环液平均温度和加热功率实测值。图５和　图６分别表示２ｊ｝ｊ｝测试孔两次测试过程中进出口循环　液平均温度加热功率实测值。从图中可以看出，每次　测试的加热功率波动都不大，可以用线热源模型进行　处理。同时，为了排除流量对测试结果的影响，ｌ≠｝测　试孔前后两次测试的平均流量分别控制在１．４５　ｍ３／ｈ　和１．４６　ｍ３／ｈ，２≠｝测试孔前后两次测试的平均流量均　控制在Ｉ．４０ｍＶｈ。　３．４测试结果及分析　对２个测试孔分别进行两次测试后，其计算结果　如表２所示。　从表２中数据可以看出，当１≠｝和２≠｝测试孔的前　后两次测试功率分别增大７２．９％和９２．６％时，计算所　得的岩土综合导热系数均随之增大，增大幅度分别为　９．１％和６．６％。此结果与北京工业大学宋春节等人的　研究结果相符合［６］。这种现象的出现，是因为地埋管换　热器与周围土壤的换热使得测试孔内外的地下水存　在温度梯度并导致密度差，因而加快了原始地下水渗　流速度，增强了对流换热。加热功率越大，地下水渗流　速度越快，对流换热就越强，故所测得的岩土综合导　热系数越大［刀。所以不同的测试功率对现场热物性测　试结果有一定影响，进行区域地热能储存与适宜性评　价以及地埋管换热器设计时应该考虑此点。　应该指出，本文仅根据规范要求进行了两个不同　功率的热响应测试，欲深入探讨功率影响可进行进一　步的研究。　４结论　本文通过某浅层地热能勘查项目对郑州地区的　２个测试孔进行不同功率的测试，发现在流量保持不　变的情况下，不论有效埋管深度及钻孔直径的大小变　化，测试所得的岩土综合导热系数均随功率的增加而　呈现增大的趋势。这说明现场热响应实验中功率的大　小选择会对测试结果造成一定程度的影响。同时，本　ｐ＼越赠　孙君超，等：郑州市某浅层地热能勘查项目岩土热物性测试分析　５０　４５　４０　…　，一－ｒ。ｆ　　＾　‘　‘　、　一一一　辩　兰　料　耻　　，　，　－　３５　，　’　／　ｒ　３０　，’　——一　２５　：／，一　ｆ　Ｊ　一…　嗍　ＩＩＩ１Ｉ　２Ｏ　，、　…～　Ｊ　１５　１０　｝　昂一　ｕ氓ＴＪ自外散十明；丑发ｒ　ｌ　　Ｉ…　……　Ｖ…　“……一一｜一『　Ｌ　Ｈ“　’；　——　第二次测试循环液平均温度ｆ　５００　１　０００　第二次测试加热功率『　２　５００　３　０００　３　５００　１　５００　２　０００　时间／ｍｉｎ　图４　１　测试孔加热功率实测值　５Ｏ　４５　４Ｏ　．　《　凝　ｉ：　３５　一’一　钐，　３Ｏ　一　芝　槲　赠　２５　２Ｏ　，　／　／　／　ｌ　、．Ｌ，口．……～－　。．　Ⅲ～　．．　ｌ５　～一　…一Ｉ　Ｊ　５００　１　０００　ｌＯ　第二次测试循环液平均温度Ｉ　３　０００　３　５００　Ｏ　砜佣卟’似　＿嗄ｒ　Ｉ　Ｉ……　～＾ｍ　…＾一……　…Ｈ　ｍ…—　　第二次测试加热功率１　２　５００　３　０００　３　５００　０　１　５００　２　０００　２５００　５００　１　０００　１　５００　２　０００　时间／ｎ１ｊｎ　时间／ｍｉｎ　图６　２群测试子Ｌ加热功率实测值　图５　２　测试孔埋管进出口循环液平均温度　表２测试数据及计算结果　文通过对郑州地区进行浅层地热能勘察得出的岩土　综合导热系数可作为区域地热能储存与适宜性评价　等的参考。　参考文献：　［１ＪＤＺ／Ｔ０２２５－－２００９，浅层地热能勘查评价规范［Ｓ】北京：中国标准出版　．社．２００９．　［２］Ｋａｖａｎａｕｇｈ　Ｓ　Ｐ．Ｆｉｅｌｄ　ｔｅｓｔｓ　ｆｏｒ　ｇｒｏｕｎｄ　ｔｈｅｒｍａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｍｅｔｈｏｄ　ａｎｄ　ｌｍｐａｃｔ　Ｏｎ　ｇｒｏｕｎｄ　ｓｏｕｒｃｅ　ｈｅａｔ　ｐｕｍｐ［Ｊ］．ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ１９９８．１０４　．（２）：３４７—３５５．　［３］Ｄｉａｏ　Ｎ　Ｒ，Ｃｕｉ　Ｐ，Ｆａｎｇ　Ｚ　Ｈ　Ｔｈｅ　ｔｈｅｒｍａｌ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｉｎ　ａ　ｂｏｒｅｈ０１ｅ　ｏｆ　ｇｅｏｔｈｅｒｍａｌ　ｈｅａｔ　ｅｘｃｈａｎｇｅｒ【ｑ．Ｆｒａｎｃｅ：Ｐｒｏｃ．１２ｔｈ　Ｉｎｔｅｍａｔｉｏｎａｌ　Ｈｅａｔ　孙君超．等：郑州市某浅层地热能勘查项目岩土热物性测试分析　Ｔｒａｎｓｆｅｒ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，２００２．　２０１０，３５：１０６１・１０７０　ｐ＼　赠　【４］Ｈｅｌｌｓｔｒｏｍ　Ｇ．Ｇｒｏｕｎｄ　ｈｅａｔ　ｓｔｏｒａｇｅ【Ｍ］．Ｓｗｅｄｅｎ：Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｌｕｎｄ，　鹑　如　１９９１：８０－８３．　作者简介：　孙君超（１９６９），男，河南人，毕业于长春地质学校，地质机　械工程师，设备管理与维修专业，从事地质勘查、地热能勘查与评价等　方向的研究（ｔｍｓｕｎｊｃ＠１６３．ｃｏｒｎ）。　通讯作者：　放（１９６３），男，江西人，毕业于华中科技大学，博士，教　授，所长，工程热物理专业，从事建筑节能与地源热泵技术研究（ｐｉｎｇ－　ｆａｎｇｈｕ２ｌ＠１６３．ｃｏｒｎ）。　［５］ＧＢ５０３６６－－２００５，地源热泵系统工程技术规范（２００９年版）［Ｓ】．北京：中　国建筑工业出版社．２００９．　［６］宋春节，刘立芳，等．地埋管单位埋深加热功率的变化对大地有效导热　系数测量的影响［Ｊ］．制冷与空调，２０１０，（１０）：２６・３０．　［７］Ａ．一Ｍ．Ｇｕｓｔａｆｓｓｏｎ，Ｌ．Ｗｅｓｔｅｒｌｕｎｄ．Ｍｕｌｔｉ—ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ　ｒａｔｅ　ｔｈｅｒｍａｌ　ｒｅｓｐｏｎｓｅ　ｔｅｓｔ　ｉｎ　ｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒ　ｉｆｌｌｅｄ　ｂｏｒｅｈｏｌｅ　ｈｅａｔ　ｅｘｃｈａｎｇｅｒ［Ｊ］．Ｒｅｎｅｗａｂｌｅ　Ｅｎｅｒｇｙ，　ｒ上接第２２页１　ｐ＼越赠　０　１Ｏ　２Ｏ　３Ｏ　４０　５０　Ｏ　１Ｏ　２Ｏ　３Ｏ　４０　５０　图６空调开机室内空气温度理论与实验比较曲线　图７空调开机室内空气温度理论与实验比较曲线　一定时，加大送风量，室内空气温度在这个阶段的升　【３］Ｇｕｏｈｕｉ　Ｇａｎ．Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｒｏｏｍ　ａｉｒ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｓｙｓｔｅｍｓ　ｕｓｉｎｇ　ｃｏｍｐｕ—　ｔｔｉａｏｎａｌ　ｆｌｕｉｄ　ｄｙｎａｍｉｃｓ［Ｊ］．Ｅｎｅｒｙ　ｇａｎｄ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ，１９９５，２３（２）：８３—９３．　［４］陈武，蔡振雄，周兴禧．一拖三变频空调系统建模方法及控制研究［Ｊ］．　高或下降就越陡峭。　（２）第二阶段：当室内空气温度达到设定温度后，　室内空气平均温度的变化就趋于某个固定值。这时空　调器提供的冷量或热量主要是负担空调房间的冷、　热、湿负荷。这个阶段空调房间的冷、热、湿负荷主要　是室外环境和房间内部进行的能量交换。　参考文献：　［１】付祥钊．中国夏热冬冷地区建筑节能技术［Ｊ】．新型建筑材料，２０００，（６）：　ｌ３．１７．　系统仿真学报，２００４，１６（１０）：２１２３—２１２７．　［５］赵荣义．空气调节［Ｍ】．北京：中国建筑工业出版社，１９９４．　［６】龙恩深．各种因素综合作用下任意房间的空气温变特性的理论研　究［Ｊ］．重庆：重庆大学出版社，２００２：２３—２７．　［７】龙恩深．冬季空调房间间断运行室内温度特性及节能潜力的理论与　实验研究［Ｊ］＿西部制冷，２００３，（９）．　作者简介：韩漪（１９７８），女，陕西扶风人，毕业于长安大学，硕士，讲　师，建筑设备与环境工程专业，从事建筑工程方向的研究　（３６３６７７０８４＠ｑｑ．ｃｏｒｎ）。　［２］Ｂａｋｅｒ　Ａ　Ｊ，Ｗｉｌｌｉａｍｓ　Ｐ　Ｔ，Ｋｅｌｓｏ　Ｒ　Ｍ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｒｏｏｍ　，Ｍｒ　Ｍｏｔｉｏｎ—Ｐａｒｔ　１：Ｍａｔｈ，Ｐｈｙｓｉｃｓ，ａｎｄ　ＣＦＤ　Ｍｏｄｅｌｉｎｇ［Ｊ］．ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓ—　ａｃｔｉｏｎｓ，１９９４，１００：５１４・５３０．　（上接第２７页）与优化设计研究［Ｊ］．建筑科学，２０１　１，２７（１）：４—８．　［３］金虹，咸真珍，赵华，等．哈尔滨地区居住小区风环境模拟分析及规划　布局对策．中国建筑协会建筑师分会建筑技术专业委员会．绿色建筑与　建筑技术［Ｍ】．北京：中国建筑工业出版社，２００６：６０１—６０５．　【４】王珍吾．建筑群布局与自然通风关系的研究【Ｊ］．建筑科学，２００７，２３（６）：　２４—２７．　【６】杨立国，金海，金新阳，等．居住区风环境与室内自然通风联合仿真计　算的研究［ｃｗ第十四届全国结构风工程学术会议论文集（下册），２００９．　［７］ＧＢＴ５０３７８－２００６，绿色建筑评价标准［ｓ］．　作者简介：　吴迪（１９８８），女，河南人，北京建筑大学硕士研究生在读，　建筑技术科学专业，主要从事绿色建筑方向的研究（ｊｏａｎｎｅｄｉｄｉ＠１２６　ｃｏｒｎ）。　【５】徐刚．住宅小区行列式排列风环境数值模拟研究［Ｊ］．郑州轻工业学院　学报：自然科学版，２００９，（４）：７９　８３．