现浇箱梁模板施工专项方案

贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程

模板专项施工方案

编制： 审核： 批准：

2015年11月1 日

海力控股集团有限公司

贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程 模板专项方案

目录

一、工程概况 .................................................................... 2 二、编制依据及原则 ........................................................ 3 1、编制依据 ................................................................. 3 2、编制原则 ................................................................. 3 三、模板及支撑体系配置方案 ........................................ 4 1、配模方案 ................................................................. 4 2、支承体系 ................................................................. 4 3、预拱度 ..................................................................... 4 4、设计荷载验算 ......................................................... 5 四、模板拆除 .................................................................... 9

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模板施工专项方案

一、工程概况

本桥位于贵州大龙经济开发区高铁新城一号路，上跨高铁城的人行通道，桥跨布置为2X30m，桥起终点桩号为K1+393.405—K1+459.405，桥总长66m，桥面全宽42m（7.5m人行道+11.5m车行道+4m中分带+11.5m车行道+7.5m人行道=42m）分左、右两幅，桥平面位于R=300M的圆曲线上。

上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁，箱梁断面为单箱5室，采用C50混凝土现浇结构，箱梁梁高为1.6m，箱梁顶板宽20.99m，底板宽18.99m，顶、底板厚均为0.22m，于横梁及中横梁处加宽至0.42m；顶、底板平行，桥面横坡为双向1.5%，腹板厚0.5m，在距横梁3m范围内加厚至0.8m。

下部结构桥台采用重力式U型桥台，基础为扩大基础，1#桥墩为排架墩，横桥向共8根圆形立柱，立柱直径为1.2m，基础为扩大基础。

箱梁纵向预应力钢束均为通长腹板束，钢束规格为15-11，张拉控制应力均为1358Mpa，在箱梁两端对称张拉，后张法施工。

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二、编制依据及原则

1、编制依据

（1）、现行的桥涵设计规范、模板施工规范及验收标准； （2）、中国华西工程设计建设有限公司提供的施工图纸及文件； （3）、贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程施工组织设计。

2、编制原则

（1）安全第一的原则

坚持施工准备完善、周全；过程控制科学严谨；技术准确、管理科学，确保施工人员生命安全。 （2）质量根本的原则

严格遵守并落实执行设计文件、技术规范及验收标准，确保质量目标的实现。

（3）风险预控的原则

为保证模板施工人员的生命安全，我部在施工生产的每个环节都必须指定切实的预控指导方案和措施。 （4）资源合理配置的原则

按照管理人员精干高效、技术人员业务精通、施工队伍经验丰富、施工设备先进合理的原则、满足现场需求，确保工程顺利实施。

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三、模板及支撑体系配置方案

1、配模方案

本工程采用钢模和15mm厚木模配合，阴阳角采用80×80mm厚木枋背衬，桥台设Ф15硬PVC管、Ф14对拉螺栓，梁体采用1830x915x15mm厚层板铺设。墩柱定型钢模板考虑4套，桥台、台身定型钢模板考虑4套。

2、支承体系

梁体采用Ф48×3.5mm钢管，立杆按600cm距离计算，顶高根据支模高度用钢顶托调节，根据墩顶及梁高设主立杆和大小横杆及侧模支撑，各立柱间布置双向水平撑，上下两道，适当布置垂直剪刀撑，地基设垫座。

3、预拱度

1、竖向挠度δ1=2、弹性压缩δ2 3、非弹性压缩δ3 4、支架基底非弹性压缩δ4

5、由砼收缩及温度变化引起的挠度δ5

δ=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5 =0+24.0+3.0+1.0+2.0=30mm

δ2=EL ——荷载压力 L——杆件长度

11281， 均布荷载1600qlEI2 页 第 4

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E——弹性模量 预拱度的设置：根据计算出来的预拱度之值，应设在梁的路径中点，其它各点预拱度，应以中点为最高值，以梁的两端为零，按直线比例进行分配，每跨布置如图。 模板及支架见下图： 模板及支架图 模板及支架模型图连续梁支架模型图 4、设计荷载验算 1）桥台验算： 1、桥台模荷载计算： ○ 页 第 5 贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程 模板专项方案

侧压力:F0.22Cto12V

=0.22*25*6*1*1.2*6 =96.99KN/m2 2

FcH=25*4.2 =105KN/m

取二式中之较小值，F=96.99 KN/m2，并考虑震动荷载4 KN/m2 总侧压力：F=96.99+4=100.99 KN/m2 2、箍间距S计算： ○

模板支撑由50*100木枋，间距为200mm，则侧压力的线布荷载：q=100.99*0.20=20.198 KN/m2又两跨连续梁的挠度系数KS=0.521，由式

S3EtI3=4Kfq129*103*1*50*100312=962.22mm 4*0.521*20.198考虑不利因素：取S=600mm 3、箍截面验算： ○

箍受到的线荷载

箍采用长短边加拉杆，长边加3根，短边加2根，两端各设1根；支撑用48*3.5mm双钢管，截面抵抗矩为5080mm3，则柱箍受到的荷载（按两点集中荷载两跨连续梁）：

木枋支座反力为：VKVql(0.6250.625)*100.99*02*0.615.14 KN 按两跨连续梁计算，柱箍受到的最大弯矩为：

2

Mmax=KMFL=0.2*15.14/2*0.5 =0.547 KN/m2

Mmax0.547*106箍需要截面抵抗矩：W1===2544mm3≤5080 mm3

215fcFl315.14*103*50032.716*箍变形量KW=2.00mm＜[ω]=2mm 100EI100*2.1*105*12.19*104

栏杆螺栓，每根受到拉力：

N=Kv*F=（1.311+1.222）*15.14=38.35KN 螺栓需要截面积：A0=

N38350==178.3mm2 F215选用M16螺栓：A0=200.96mm2 满足要求。

4、模板验算： ○

模板采用16mm厚红模板

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5ql4ω==

384EI5*100.99*0.6*2004=0.11mm＜[ω]=1mm

1384*9*103**600*1632对拉螺栓：长向间距取600mm 支撑所受荷载为： N=（0.620+0.603）*ql =(0.620+0.603)*30*0.8*0.8 =23.48KN

则拉杆需要的截面积

N23.48*103A0==109.20mm2

215f选用M14的拉杆，A0=3.14*62=153.86 mm2

支撑验算：

则：支撑木枋受的最大弯矩：

qd2Mmax=(14)

80.1524.5*0.52)]=[14*( 0.5082=0.09 KN.m

木枋所需截面抵抗矩 W1=

Mmax90000==6920 mm3

13fm选用2000*80*80=1280000mm3满足要求。

3、支撑架验算 ○

小楞验算：支撑立柱间距用如图所示，则小楞按两跨连续梁考虑，则最大弯矩，其中q42.78*0.61.2=21.39 KN/m 强度Mmax=Kmql2 =0.107*2139*0.62 =0.824KN.m

所需截面抵抗矩：

Mmax0.824*106Wn=3832mm3

fm215而采用φ48*3.5的钢管及截面抵抗矩为5080mm2，满足要求

lql421.39*0.*10120.684mm刚度验算：Kw=0.632*＜=1.6 54250100EI100*2.1*10*12.19*10mm

满足要求

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大楞验算：大楞踞为600 mm，其q42.78*0.626.51 KN/m 强度验算，大楞受到的最大弯矩为：

Mmax1*ql20.1*6.51*0.620.234KN.m满足要求 10

4)、梁板模设计

底模采用16mm厚红模板，支撑采用80*80木枋，支撑体系采用满膛钢管架，钢管采用φ48*3.5的无缝钢管；立杆间距为600*600，各立柱间布置双向水平撑，上下两道；布置垂直剪刀撑，按沿桥纵向每跨中一道，周边满布设。顶部采用顶托调节立杆高度。 1）、荷载计算： 自重力：0.3KN2

M混凝土自重：25KNM2*0.7=17.5KNM2

钢筋自重：2.5KN施工荷载：2.5KN合计：22.8KNM2M2M2

2）、横杆验算：

按连续梁考虑：按两点集中考虑

maxMmaxPL W3.5W其中P按：P=（KV左+KV右）.qL

=(0.617+0.583)*22.8*0.3*0.8 =4.57KN

3.28*0.8*106N147N则：max 2＜2153mm2mm3.5*5.08*10pl34.57*103*0.83*1091.66≤3mm满足要求 挠度=

55EI55*2.1*105*12.19*1043）、立杆验算：

每杆立杆受的力：P=（KV左+KV右）F =（1.311+1.222）*4.57 =11.575

L1.5*10394.3 而：i15.9查《钢结构设计规范》附录一：得φ=0.681

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N11.575 40.28Nmm2A0.681*424≤f215N2

mm5）、木楞受到的最大弯矩 Mmax=Kn.ql2

=0.177*22.8*0.2*0.82 =0.103Kn.m 则：木楞抵抗矩

Mmax0.103*106W=7923mm2

fm131211X80X802285333.33mm2 选用80*80 W1=bh6*50*10083330m2满足满 满足要求。 665）立杆地基承载力计算： 立杆地基承载力符合要求，详见本工程《现浇箱梁支架专项施工方案》。

四、模板拆除

在砼强度达到设计强度的100%以后，先拆除箱梁的模板，进行张拉完毕后可拆箱梁以下部位的模板。

在拆除模型支架后，在砼达到设计强度等级后方可承受使用荷载，避免局部集中荷载。为避免集中货载应先按挑板、支撑板、梁，拆板由中间向支座两边均匀铺进。

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