模板工程专项施工方案

九珑湾·广视花园B区R1#、R6#、R7#、

R8#楼工程

模

板 工 程 施 工 方 案

福建省吴航建筑工程有限公司

二0一0年二月六日

九珑湾·广视花园B区R1#、R6#、R7#、R8#楼工程

模板工程专项施工方案

一、编制依据

九珑湾·广视花园B区R1#、R6#、R7#、R8#楼模板工程专项施工方案是根据下列文件、图纸、工程法律法规、施工质量验收标准等，经认真研究编制而成。 1. 中国建筑上海设计院有限公司设计的建筑、结构等施工图； 2. 国家现行相关质量验收规范；

3. 《建筑工程施工质量统一验收标准》(GB50300-2001)； 4. 《建筑施工安全检查标准》JGJ59－99；

5. 福建省吴航建筑工程有限公司ISO9001质量体系、《质量手册》、《程序文件》 6. 福建省吴航建筑工程有限公司《施工技术标准》。

二、编制原则

1. 根据工程项目的规模，复杂程度和专业特点，充分利用技术素质和管理素质，

做好统筹安排，扬长避短发挥企业优势。

2. 贯彻国家或部级标准、规范、规程。推行全面质量管理，贯彻质量为本，安

全第一的思想方针。 3. 合理地利用时间与空间，进行工序交叉配合程序设计，综合平衡人力、物力、

财力，采用流水施工方法和网络计划技术，组织有节奏均衡连续性的施工，在保证质量与安全的前提下，缩短施工工期，确保按时完成合同规定的所有工作量。

4. 科学、合理地安排冬、雨季施工，保证施工上的均衡性和连续性，认真做好

施工现场平面布置，尽量减少大临设施，平面布置做到经济、合理，达到文明施工标准。 三、地下室模板工程 1、底板模板

底板外侧模采用18厚木胶合板，用方木或Φ48×3.5钢管支撑于基坑边上。地梁处采用砖胎膜，电梯井和集水坑吊模采用木胶合板。 2、墙板模板

地下室墙板模采用木胶合板，在铺设前均匀涂刷脱膜剂二度，模板内竖愣采用50×100松木枋，横愣采用两根Φ48钢管用 “3”型卡固定，横愣水平间距450～500mm，竖愣间距225～300㎜，模板对拉螺栓采用Φ14螺杆，外墙采用止水螺杆，中间设一道止水片，两侧根据保护层设钢筋挡杆，挡杆与模板内侧贴平。

外墙模板支设方法如下：

50×50×3mm止水片双钢管横楞3字卡垫片M12螺帽@500×500，φ12止水对拉螺杆50×2钢肋钢框木胶板钢管外架3字卡螺帽钢框木胶板20厚木垫止水钢板钢管50*2钢肋钢筋挡杆止水螺杆3、模板设计与演算： 3.1 现浇板模板：

现浇板厚度100㎜、120㎜、180㎜，模板采用18㎜厚胶合板，木龙骨采用50×100松木方，间距400㎜，主龙骨采用Φ48×3.5焊接钢管，间距1200㎜。胶合板抗弯强度设计允许值fm取11N/mm2，松木枋抗弯强度设计允许值fm取13N/mm2，木枋、模板重力密度为8.4KN/m3,18㎜厚胶合板弹性模量为1.0×104N/mm2。 3.2模板验算

本工程地下室顶板200㎜板作本工程现浇板的设计和计算：

模板及支架自重标准值为0.3KN/㎡，混凝土标准值为24 KN/m3，钢筋自重标准值为1.1 KN/㎡，施工人员及振动荷载为2.5 KN/㎡。 取1米宽板带计算进行荷载组合：

底模及支架自重 0.3×1×1.2=0.36KN/m 混凝土自重 24×0.2×1×1.2=5.76KN/m 钢筋自重 1.1×0.2×1×1.2=0.2 KN/m 施工人员设备荷载 2.5×1×1.4=3.5 KN/m 合计 总竖向荷载q1=9.884KN/m

考虑木材含水率小于25﹪，

乘以折减系数0.9得q=q1×0.9=9.884×0.9=8.6KN/m 3.2.1 抗弯强度验算

抗弯承载力计算：底模下的小愣间距为400㎜，是一个等跨多跨连续梁，考虑胶合板长度有限，故按四等跨计算。

M M= KM×q1L2 σ=≤fm

W式中：

M—弯距设计值（N·㎜）

q1—作用在顶板模板上的均布荷载（N/m） L—龙骨间距，为400㎜

σ—受弯应力设计值（N/㎜2）

23

W—截面抵抗距bh/6（㎜）

fm—模板的抗弯强度设计值（N/㎜2），按〖建筑施工手册〗

取11 N/㎜2

查表得：KM=-0.107 KV=-0.4 KW=0.632

226

则M= KM×qL=-0.107×8.352×400=-0.143×10N·㎜

1 W= bh2=1000×182/6=5.4×104㎜3

6Mσ==0.143×106/5.4×104=2.65 N/㎜2＜fm=11 N/㎜2

W模板满足强度要求 3.2.2抗剪强度验算：

V=KV*ql=-0.4×8.352×400=-1.55×103 N

3v剪应力 ==3×1.55×103/2×1000×18

2bh=0.129＜fv=1.4 N/㎜2

满足要求 3.2.3挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 ω=0.667 qL4/（100EI） 式中：

q—作用在平板模板上的均匀荷载（N/㎜） E—模板的弹性模量（N/㎜2），E=1.0 *104 N/㎜2 I—模板的截面惯性矩（㎜4），I=bh3/12=1000×183/12=4.86×105㎜4 代入各值计算：

ω=0.667 qL4/100EI

=0.667×8.352×4004/（100×1.0×104×4.86×105）

L=0.29㎜＜[ω] ==400/250=1.6 ㎜

2503.3次龙骨验算

荷载：

小愣自重 8.4×0.1×0.05×1.2=0.05 KN/m 底模自重 8.4×0.012×0.4×1.2=0.048 KN/m

混凝土自重 24×0.18×0.4×1.2=2.07 KN/m 钢筋荷重 1.1×0.18×0.4×1.2=0.095 KN/m 施工人员设备荷载 2.5×0.4×1.4=1.4 KN/m 合计 q=3.66 KN/m

3.3.1抗弯承载力计算：小愣下的大愣间距为1200㎜，是一个等跨多跨连续梁，按四跨计算。

则：M=KM×qL2=-0.107×3.66×12002=-0.5×106 N·㎜

1W= bh2=100×502/6=4.17×104㎜3

6M0.5106622

σ===10.536 N/㎜＜fm=13N/㎜

W100502满足要求

3.3.2抗剪强度验算：

v=Kv·ql=-0.4×3.66×1200=-2.037×103 N

3v剪应力 ==3×2.037×103/2×100×50

2bh=0.611＜fv=1.4 N/㎜2

3.3.3挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 ω=0.667 qL4/（100EI） 式中：

q—作用在平板次龙骨上的均匀荷载（N/㎜） E—次龙骨的弹性模量（N/㎜2），E=0.9*104 N/㎜2 I—模板的截面惯性矩（㎜4），I=bh3/12=100×503/12=2.083×105㎜4 代入各值计算：

ω=0.667 qL4/100EI

=0.667×3.66×4004/（100×0.9×104×2.083×105）

L=0.3㎜＜[ω] ==1200/250=4.8㎜

250满足要求 3.4主龙骨验算

用Φ48*3.5钢管,间距最大1.2m,支撑杆有效面积4 ㎜ 2（内径R=41）取弹性模量E=2.06*105N/㎜2 φ=0.434

1)抗压强度验算

N=9.5*2.12*1.2=24.168KN

【N】=4*215=105.135KN>24.168KN（满足要求） 2)稳定性验算

δ=N/ΦA=24.168/0.434*4=113.88N/㎜2<215 N/㎜2（满足要求） （3）.2 墙体模板计算 （3）.2.1 荷载计算:

（3）.2.1.1 新浇混凝土时模板产生的侧压力① 地下室层高5.25M,按5.25M计算,侧压力为

F1=0.22уct0β1β2V1/2 F2=Hуc 两者取最小值

式中:

F1 、F2—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力 уc—混凝土重力密度，取24KN/M t0 –新浇混凝土的初凝时间（t0=

200），按商品混凝土为4h-6h，

2015取t0=5h

υ—混凝土浇筑速度，取υ=1M/h β1--外加剂影响修正系数，β1=1.0

β2—混凝土坍落度修正系数，按坍落度130㎜-150㎜，取β2=1.15 得： F1=0.22*24000*5*1.0*1.15*11/2=30.36KN/M2 F2=5.25*24=126 KN/M2> F1

2

取F= F1=30.36 KN/M

（3）.2.1.2 倾倒混凝土对模板产生的荷载②

混凝土采用泵管浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载F2=4 KN/M2。 （3）.2.1.3荷载组合

由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为 F=1.2*30.36+1.4*4=42.03 KN/M2

（3）.2.2 模板及主、次龙骨的设计及验算 （3）.2.2.1 模板验算

18㎜模板弹性模量为1.0×104 N/㎜2，受力按四等跨连续梁考虑，查表得：

KM=-0.107 KV=-0.4 KW=0.632

a、抗弯强度验算

M2

M= KM×q1L σ=≤fm

W式中：

M—弯距设计值（N·㎜）

q1—作用在墙体模板上的均布荷载（N/m）

L—次龙骨（50×100松木枋）间距不大于250㎜ σ—受弯应力设计值（N/㎜2） W—截面抵抗距bh2/6（㎜3）

fm—模板的抗弯强度设计值（N/㎜2），按〖建筑施工手册〗

取11 N/㎜2

查表得：KM=-0.107 KV=-0.4 KW=0.632

则M= KM×qL2=-0.107×42.03×2502=-0.281×106N·㎜

1 W= bh2=1000×182/6=5.4×104㎜3

6Mσ==0.281×106/5.4×104=5.20 N/㎜2＜fm=11 N/㎜2

W模板满足强度要求 b、抗剪强度验算：

V=KV*ql=-0.4×42.03×250=-4.88×103 N

剪应力 =

3v3

=3×4.88×10/2×1000×18 2bh=0.406＜fv=1.4 N/㎜2

满足要求 c、挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。

ql4ω=0.667

100EI=0.667×42.03×2504/100×1.0×104×4.86×105

L=0.225㎜＜[ω]==250/250=1㎜

250满足要求 式中：

q—作用在平板模板上的均匀荷载（N/㎜） E—模板的弹性模量（N/㎜2），E=1.0 *104 N/㎜2

43354

I—模板的截面惯性矩（㎜），I=bh/12=1000×18/12=4.86×10㎜ （3）.2.2.2 次龙骨验算

松木设计强度和弹性模量如下：

fv=1.4 N/㎜2 fm=13 N/㎜2 E=9000 N/㎜2 a、抗弯强度验算： 混凝土侧压力设计值：

q=F×0.25=42.03×0.25=10.51KN/m

松木枋竖愣外的横愣间距为500㎜，是一个等跨多跨连续梁，按四跨计算。 查表得： KM=-0.107 KV=-0.4 KW=0.632 则：M=KM×qL2=-0.107×10.51×0.52=-0.281×106 N·㎜

1W= bh2=100×502/6=4.17×104㎜3

6M0.2811066σ===3.37 N/㎜2＜fm=13N/㎜2 2W10050满足要求

b、 抗剪强度验算：

v=Kv·ql=-0.4×10.51×0.5=-2.44×103 N

3v剪应力 ==3×2.44×103/2×100×50

2bh=0.732＜fv=1.4 N/㎜2

满足要求 c、挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 ω=0.667 qL4/（100EI） 式中：

q—作用在平板次龙骨上的均匀荷载（N/㎜）（为30.36×0.25）

24

E—次龙骨的弹性模量（N/㎜），E=0.9*10 N/㎜2

I—模板的截面惯性矩（㎜4），I=bh3/12=100×503/12=1.04×106㎜4 代入各值计算：

ω=0.667· qL4/100EI

=0.667×30.36×0.25×5004/（100×0.9×104×1.04×106）

L=0.338㎜＜[ω] ==500/250=2㎜

250满足要求

（3）.2.2.3 主龙骨验算

用两根Φ48*3.5钢管,根据模板排版图取最不利情况500×1050

查表得： fv=125 N/㎜2 fm=215 N/㎜2 E=2.06×105 N/㎜2

I=2×12.19×104㎜4 W=2×5.06×103㎜3

a 、抗弯强度验算 抗弯承载力计算，背愣外的对拉螺栓间距不等，取连续跨度1050㎜最不利情况荷载：q=42.03×1.05×0.5=22.07KN/m

查表得： KM=0.125 KV=-0.625 KW=0.521 则：M=KM×qL2=0.125×22.07×5002=0.69×106 N·㎜

3

W=2×5.06×10

Mσ==68 N/㎜2＜fm=215N/㎜2

W满足要求 b、 挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 ω=0.521· qL4/（100EI） 式中：

q—作用在平板次龙骨上的均匀荷载（N/㎜）（为30.36×0.5=15.18） E—主龙骨的弹性模量（N/㎜2），E=2.06*105 N/㎜2 I—两根钢管的截面惯性矩（㎜4），I=2×12.19×104㎜4 代入各值计算：

ω=0.521· qL4/100EI

=0.521×15.18×5004/（100×2.06*105×2×12.19×104）

L=0.1㎜＜[ω] ==500/250=2㎜

250满足要求

c、墙体对拉螺栓验算：地下室外墙采用Φ14对拉螺栓 N=42.03×1.05×0.5 =22.07KN

Nσ==22070/156=141 N/㎜2＜245 N/㎜2

A满足要求

（3）.3 梁模板的验算（450*1100） （3）.3.1 底模验算

（3）.3.1.1 抗弯强度验算

1) 荷载

底模自重 5*0.02*0.45*1.2=0.054

混凝土自重24*0.45*1.1*1.2=14.256 钢筋自重 1.5*0.45*1.1*1.2=0.1 振捣荷载 2*0.45*1.2=1.08 合计: q1=16.281

乘入折减系数0.9 则q1*0.9=14.653 2) 抗弯承载力验算

底模下的楞木间距为0.3m,按四等跨计算: 按最不利荷载部之中结构静力表示得: 弯距系数: KM=-0.121 剪力系数: KV=-0.62 挠度系数: KW=0.967

M= KM* q12=-0.121*5.41*0.32=-0.05KN/M=-0.05*106N/MM

6222

σ=M/W=-0.05*10*6/450*20=-1.963N/MM<σM=13 N/MM 满足要求

（3）.3.1.2 剪力强度计算:

υ=KVq1=-0.62*14.6529*0.3=2.725KN

3

剪应力:t=3υ/（2bh）=3*2.725*10/（2*450） =0.4542N/MM2荷载不包括振捣混凝土荷载.则q1=5.532KN/M q2=4.979 KN/M ω= KW* q14/（100EI）=0.967*4.979*3004（100*1*104450*203*1/12） =0.130MM<〖W〗=300/720=0.417MM（满足要求） （3）3.2 侧模验算 （3）.3.2.1 荷载验算

假设T=30℃, β1=1.2 β2=1 V=5M/h,则 1) 侧压力:F1=0.22γc*t0*β1*β2 V1/2

=0.22*24*5*1.2*1*51/2=70.836 KN/M F2=γch=24*1.15=26.4 KN/M 两者取最小值 F2=26.4 KN/M

乘以分项系数 F=26.4*1.2=31.68 KN/M 1)振捣混凝土时产生的荷载:4 KN/M 乘以分项系数:4*1.4=5.6 KN/M

以上两项系数合计31.68+5.6=37.28 KN/M 根据立挡间距为600㎜的条件,则荷载为:

乘以折减系数则q=37.28*0.6*1.1=24.6048 KN/M （3）.3.2.2 抗弯强度验算:

按四跨计算,其弯距系数: KM=-0.121 剪力系数: KV=-0.62 浇度系数: KW=0.967

侧模用18厚模板,楞木间距为600㎜,则

M= KM q12=-0.121*14.6529*0.62=0.63828 KN/M

σ=M/W=0.63828*106*6/（1000*182）=10.745 N/MM2<σM=13 N/MM2 （满足要求）

（3）.3.2.3 抗剪强度验算:

υ=0.620qL=0.620*14.6529*600=5450.8788

剪应力: =3υ/（2bh）=3*5450.8788/（2*1100*18） =0.4129 N/MM2< fv=1.4 N/MM2（满足要求） （3）.3.2.4 挠度验算

取侧压力f=25.92 KN/M2化为线荷载25.92*0.6=15.552 KN/M 乘以折减系数q=0.9*15.552=13.997 KN/M

ω= KW* q14/（100EI）=0.967*14.6529*6004/（100*1*104*1100*183/12） =0.343㎜<〖ω〗=1/400=1100/400=2.75㎜满足要求 （3）.3.2.5 钢管支柱验算（按1250㎜验算）

δ=N/ΦA=196529/0.434*4.=6.904 N/MM2<215 N/MM2（满足要求）

四、主体结构模板工程 1.模板的选定

模板一律选用915×1830胶合板模，厚18㎜；剪力墙竖愣采用50×100松木枋，间距小于等于250㎜，横愣采用两根Φ48×3.5焊接钢管，间距小于等于500㎜；墙体对拉螺栓采用Φ12对拉螺栓。梁宽度均为200㎜，高度最大为1100，梁侧模横愣为50×100松木枋，间距不大于350㎜，梁底托管采用间距为1200的钢管与满堂脚手架连接，梁竖愣每间隔2400用钢管与托管连接固定，中间采用步步进加固，间距不大于500㎜竖愣。模板计算见地下室模板计算。支撑系统采用扣件式钢管脚手架。 2.模板施工流程图

见下页附图5-3-2 3、配板原则

⑴、保证构件形状、尺寸及相互位置的正确。

⑵、模板应具有足够的强度，刚度和稳定性，能够承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及各种施工荷载。

⑶、力求构造简单，装拆方便。

⑷、配制的模板，应优先选用通用的、大块的，使其种类和数量最少，木模镶拼量最少。

⑸模板纵向拼接应错开布置，避免通缝，增加模板的刚度，提高模板的整体性。

⑹、模板的支承系统应根据模板的荷载及部件的刚度进行设计和布置。 4、配板步骤

⑴、根据施工进度，计划模板和支撑系统的需用量，列表备料 ⑵、按施工图中构件的尺寸，进行组配设计，确定组装方法。 ⑶、按支撑设计图布置支撑系统。

⑷、测定预埋件和预留孔洞的位置，正确布置埋件和预留孔洞。

附图5-3-2 模板施工流程图

设计依据（规范、施工图） 设计数据： 承载力、刚度、稳定性 配板设计 模设计节点详图、拼装详图 板 工程 施工 工 艺控 制流 程

前期工作技术交底 施工技术措施、步骤、方法 材料、支承件、卡具等 材料准备 配板、涂隔离剂 支架安装：立杆、支掌件安装 施工安装模板安装模板安装：底模、侧模安装、加固 预埋件安装，预留孔留设 标高、中心线、垂直度、尺寸 刚度、稳定性、弹性挠度

5、模板拆除 ⑴、模板应在混凝土达到一定强度后才能拆除，底模的拆除时间应根据同条件养护的试块的试压情况确定，按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）有关要求执行。侧模保证混凝土表面及棱角不受损坏，一般应控制在混凝土浇筑完毕48小时后进行。

⑵、模板拆除的顺序和方法，应按现浇板设计规定进行。先支后拆，后支先拆、自上而下的原则。拆模时禁止使用大锤和撬棍硬砸硬撬。

⑶、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。 6、模板的运输和保养

⑴、模板应分规格、尺寸分堆装运，不得混装混运，装运时防止模板滑动倾倒。

⑵、模板拆除后应及时清除粘结灰浆涂油保养，并分类堆放。对变形和损坏的模板应及时修补校正。

⑶、模板宜存放在室内或棚内，露天堆放时应有平整的场地并做好排水措施。 7、梁板支模

⑴、材料选用：梁底模、侧模选用18厚多层覆塑夹板，50×100mm松木方作衬档；现浇板底模选用18厚覆塑胶合板，下设50×100mm松木衬档间距300-400mm；承重主梁次梁、平板底均选用φ48×3.5钢管扣件承重脚手架做支

技术复核 模板拆除按安装顺序逆向进行，确保安全 模板设计资料、模板材料及配件 验收模板安装尺寸、位置、垂直度、预埋件等 依据：建筑工程质量验收标准 撑体系，模板及支撑专项施工方案，经业主、监理审批后施工。

⑵、铺设：铺设顺序为：承重架搭设→主梁底板膜、校正→次梁底模、校正→梁侧模→侧模固定→搭设平板承重架→铺设衬木→铺设平板底板→梁柱接头加固→封堵检查孔。梁底模应按规范有关规定予以事先起拱。所有承重钢管横旦下应架保险扣件，以防单扣件承受不了上部施工荷载而滑落。

梁板模板支设方法如下图所示：

梁口木桁架托木竹胶板后拆钢管150×150横杆扣件后拆立柱扫地杆≤2500≤2500 8、柱模支设

模板根据柱截面尺寸进行配制，配模时采取大面压小面，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，对拉螺栓加固，每500mm一道。 9、电梯井支模

电梯井侧模板采用钢框竹胶合板体系，井筒内用钢框竹胶合板、工具式型钢支撑组成三铰筒子模作内模与移动式操作平台配套使用，筒模示意见下图。 五、安全措施：

1. 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带。

2. 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用链系在身上，钉子

必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

3. 安装和拆除模板应搭脚手架，上下不得在同一垂直面操作。

4. 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳

子系牢后升降，不得乱抛，钢模板及配件应随拆随装随运。严禁从高处掷下，高空拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红黄旗加以围栏，暂停人员过往。

18005. 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

6. 支模过程中，如需中途停歇应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时应

将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空扶空而坠落。 7. 模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，砼板上的预留洞应在模板拆除

后即将洞口盖好。

8. 拆除模板要用长撬棒，人不许站在拆除的混乱不平的模板上操作，在拆除楼

板模板时，要注意防止整块模板掉下。

9. 高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上工作，

不准在大梁底模上行走，操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。

10. 装拆模板时，作业人员要站在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面而

工作，操作人员要主动避让吊钩，增强自我保护和相互保护的安全意识。 11. 拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板，拆下的模板要及时清理堆放整齐。 12. 拆模时临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作为脚手板，脚手架上板的

搁置必须牢固平整，不得有空头板以防踏空坠落。