长春至深圳公路新民至鲁北联络线通辽至鲁北段公路工程
现浇箱梁施工方案
中冶交通通鲁项目第四分部
编制：＿＿＿＿ 审核：＿＿＿＿ 审批：＿＿＿＿ 二零一六年三月
目录
现浇箱梁施工方案
1、编制依据和目的
1、通鲁项目TLSG-1第四分部招投标合同文件； 2、通鲁项目第四分部已批准的总体施工组织设计； 3、现场施工条件；
4、桥梁施工手册及施工图设计文件； 5、上级单位下发的施工技术方案编制方法；
6、监理、业主以及上级主管部门发布的相关技术文件； 7、我公司以往类似工程项目施工工艺及相关经验； 8、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011； 9、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004；
10、《高速公路施工标准化技术指南》。 11、《内蒙古自治区公路工程质量控制标准 土建工程》 DB15/441-2008。
12、《 钢筋焊接及验收规程》JGJ 18-2012。 13、《桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008。
本方案编制目的是为了规范现浇箱梁生产施工及质量控制，方案适用于通鲁项目第四分部桥梁工程后张法预应力混凝土现浇箱梁的施工生产。 2、工程概况
通鲁项目四分部珠日河互通A匝道分离立交桥，桥长为20m+25m+25m+20m=90m，桥宽为，桥面横坡为3％，箱梁高度为，桥
梁线形处在半径为300m的圆曲线上；结构类型为后张法预应力混凝土现浇箱梁，箱室结构为单箱四室，桥垮结构桥下净空为。箱梁施工采用一次施工两次浇筑施工工艺，支撑体系为碗扣式满堂红支架，模板工程采用竹胶板进行施工。
现浇箱梁施工材料用量： 钢筋直径（mm） Φ12 Φ16 Φ22 3、施工准备
组织管理机构设置
根据工地现场情况，我部组织了经验丰富的施工人员和精良的施工设备准备进场，同时组建了施工现场质量监督小组，由我部项目经理任组长，项目总工程师、生产副经理任副组长，各主管部门负责人为组员，对该工程实行全程质量管理，由项目经理全权负责进行统一管理指挥和调配。
施工人员组织
我部组织进场管理、技术及各类施工人员82人。其中:管理人员9人、技术人员3人、钢筋工30人、架子工/木工20人、混凝土工20人。
机械设备组织
进场的机械设备见下表：
钢筋总重（kg） C50混凝土（m）
表进场机械设备表
设备名称 钢筋切断机 钢筋弯曲机 钢筋调直机 电焊机 电焊机 电焊机 发电机 砼泵车 砼搅拌车 全站仪 水泵 水准仪 汽车吊 装载机 挖掘机 型号 普通型 GJ-400 普通型 B×1-630 B×1-500 B×1-500-1 200KW hb48 10m3 南方 数量 1 2 1 1 1 1 2 1 4 1 3 1 1 1 1 进场日期 性能 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 博飞DZS3-1 25T ZL50 材料组织
我部已建砼拌和站为我部所有工程提供混凝土。
开工前，首先对混凝土进行了配和比试验验证，将成果上报监理工程师。在施工过程中要确保混凝土能随时供应，拌合站为此配备多辆砼运输罐车和300KW发电机。
组织了钢筋、河砂、碎石等材料的进场，在监理工程师的见证下对其进行取样，经监理工程师试验检测达到设计要求后方可使用，对不合格材料坚决要求清场，确保材料质量。
项目部组织进场优质的钢管支架，钢管各项外观质量均符合设计及规范要求的各项标准，且钢管强度及抗弯性能符合规范要求的试验指标。模板支架工程所需的木方及模板，物资采购人员通过多家单位的询比确定供货商，选择优质的方木和模板。
技术准备工作
组织编制了总体施工工期计划和现浇箱梁施工方案，并在开工前通过开工报告报批手续报送监理工程师，审批后方可开工。对现浇箱梁结构的图纸进行重点阅读，完成了相关施工部位的技术交底和安全交底工作。完成了现场施工测量工作，并将现场测量放线结果上报驻地专业监理工程师，经监理核准后使用，以便为现浇箱梁施工提供前提条件。
工期计划
工期安排计划：2016年5月15日— 2016年7月31日。 （1）地基处理和支架搭设、预压：工期26天；起讫时间：2016年5月15日-2016年6月10日；
（2）模板、钢筋及预应力管道施工：工期25天；起讫时间：2016年6月11日-2016年7月5日；
（3）混凝土浇筑：工期：12天；起讫时间：2016年7月6日-2016年7月18日；
（4）预应力张拉压浆：工期：2天；起讫时间：2016年7月25日-2016年7月26日；
（5）支架拆除：工期：4天；起讫时间：2016年7月27日-2016
年7月31日。
4、现浇箱梁施工工艺流程
现浇箱梁施工工艺流程图 施工现场准备
预压观测软基处理硬化搭设碗扣式满堂支架和箱梁底模安装箱梁侧模板绑扎底腹板钢筋及安装预应力管道和钢绞线安装箱梁芯模（腹板）在施工现场硬化10cm厚C20砼场地200m2作为临时钢筋加工场，钢筋半成品在临时加工场加工成单根成型钢筋，再从加工场将每片梁的钢筋及预埋钢筋用汽车吊吊运至模板支架上进行绑扎安装。钢铰线及波纹管用切割机按设计下料并吊运至相关位置进行安装。现场施工洒水覆盖养生浇筑底腹板砼（第一次）用水采用租赁当地农牧民灌溉用井。施工用电采用2-3台200kw的柴安装顶板模板绑扎顶板钢筋腹板顶面混凝土凿毛处理油发电机。模板按设计和施工技术规范检查合格后才允许浇筑砼。
洒水覆盖养生 支架搭设 地基处理 计算张拉双控指标浇筑顶板砼（第二次）制作同养试件预应力张拉强度、龄期达到要求 箱梁施工前，测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投封端预应力孔道压浆影线，并用白灰撒上标志线，首先清除原地表的积水、淤泥和边坡杂现浇箱梁施工流程草，将桥跨处场地用挖机将地面修整成宽度宽出支架各的地界。地基处理采用40㎝厚山皮石换填两层，每层20cm均匀碾压要求沉降差符合要求（20T压路机碾压2遍沉降量不大于2㎜，检测地基承载力大于200KPa，在处理好的地面上浇筑20㎝厚C20混凝土，平整度不超过2mm。场地四周设30×30㎝排水沟，并保证排水通畅，防止雨水或混凝土浇筑和养生过程中滴水对地基的影响。地基处理应提前进行，以使地基有一定的沉降时间。
对于跨路时旧路边坡部位应根据支架横杆间距开挖台阶，在每一
级台阶侧面用标准砖砌筑50墙进行防护，台阶顶面夯实后浇筑20㎝厚C30混凝土。
支架设计与拼装
现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的中心线及边线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设支架。
根据施工图纸及规范对支架方案进行比选后，本现浇箱梁采用碗扣式支架（规格为φ48×）搭设，采用LG—120、LG-60等规格的杆件进行组合安装，支架搭设时在底板范围内立杆按间距（顺桥向）×（横桥向）布置，步距按设置。在箱梁的腹板范围内立杆按间距（顺桥向）×（横桥向）布置，横杆层高。翼缘板下（顺桥向）×（横桥向），步距按设置。在每跨两端靠近盖梁处L/5范围内支架加密为（顺桥向）×（横桥向）布置，横杆层高。在每跨跨中横隔板范围内支架加密为（顺桥向）×（横桥向）布置，横杆层高。支架下部设螺旋调整底座，支架搭设后，均设纵横向连杆，外侧按纵、横桥向4～6排设一道钢管剪刀撑，确保支架的整体稳定。支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上设横梁，横梁上设纵梁，横梁采用10×15cm方木，箱梁底板下纵梁采用10×10cm方木，间距30cm。侧板背带用5×10cm方木布设加支撑，间距为20cm，其上钉竹胶板作为侧模。背带后面用10×15cm方木作为竖楞，间距60cm。翼缘板和侧模采用10×10cm方木钉成框架作为支撑。
因为全桥在半径为300m的圆曲线上，所以不能整体搭设满堂红支架，需在一定的位置断开，故断开处可用碗扣钢管和普通脚手架钢
管组合搭设。
满堂支架搭设
由测量组根据支架搭设布置图测放出控制点，将各立杆位置定位，并进行水准测量，根据标高再定出具体配杆方案，根据调整顶托标高进行控制。在硬化后的地基上根据测量成果按纵横向间距安放可调底座，并按各跨不同的计算高度调整好底座上可调螺帽位置，调整高度不得超过其自身长度的2/3，可调底座与混凝土基础接触良好。
检查支架有无弯曲、接头开焊和断裂等现象，无误后才能开始拼装。拼装时，脚手架立杆必须保证垂直度。尤其重要的是必须在第一层所有立杆与横杆均拼装调整完成无误后方可继续向上拼装。
拼装到顶层立杆后，装上顶层可调顶托，并将各顶托顶面调至设计标高位置，调整高度不得超过其自身长度的2/3。
铺设顶层横向方木，接头设在可调支撑处。然后铺设纵向方木，间距20cm，使用水平仪检查标高，采用木楔调整标高，无误后将横纵向顶层方木交叉处使用扒钉做梅花状加固，拼装底模板。
沿拼装方块四周及全高范围内，支架每4～6排设置一道双向钢管剪刀撑，斜杆与地面夹角为45度，剪刀撑必须用扣件与立杆相连接，每个剪刀撑与立杆连接扣件不少于8个，搭接长度不小于1m。横桥向、纵桥向每隔3.6m搭设一道剪刀撑，在立杆自由端大于30cm的必须加扫地杆进行加固。支架上设有安全的上下走道，不得以攀登支架的方式上下支架。
方木铺设
测量人员根据箱梁设计底模标高控制在顶托上，然后放出桥梁结构中线，施工人员根据测量人员提供的四角点标高拉线调出箱梁底推算的顶托高度位置。
首先铺横向方木（10×15cm），横向两块方木的接头应设在立杆支点的位置，搭接长度不小于，或者横向两接头的方木下面垫上一块长度不小于的方木，然后用马钉将下垫方木和上面纵向方木钉在一起，方木使用时若有变形，不顺直的方木，应将起拱的面向上放置，最后应保证整个纵向方木面平整，再铺纵向方木。
纵向方木（10×10cm）的间距为30cm，铺设的纵向方木宽度应比箱梁底板各宽出至少，用于后面腹板侧模的加固。跨中横梁、腹板、中横梁处纵向方木（10×10cm）的间距为20cm。
安装底模、支座及预埋件 安装底模
（1）底模：采用××竹木胶合模板。
（2）根据测量人员放样的桥梁中轴线，单块模板的尺寸，以及箱梁的底板、跨径尺寸，施工时必须配对加工。
（3）铺放时，模板的接头应支承在纵向的方木上，不允许有接头悬空的现象，若整块板拼装时不够宽度，应将模板割开一部分再拼装。但要注意，割开的模板宽度不能小于，并且不能放置在箱梁自重大的位置（比如腹板位置），模板与方木之间用钉子固定。
（4）横向底模要宽出腹板边线，并不要与方木固定，等预压后
由测量人员放样出底板边线后，再将模板准确定位，并与方木固定。
（5）模板的接缝处应用双面胶密封。 支座及预埋件安装
支座安装时，支座底和支座垫石表面必须保持洁净、水平而不光滑。施工过程中必须保证支座上、下面的水平，支座四角高差小于1mm。
支架预压
支架预压工艺详见下图：
图3-3-7 支架预压施工工艺流程框图 支架搭设完成之后，组织质量安全检查小组对支架的焊缝等各部件进行专门检查，待检查小组确认支架安装合格后，方可铺设现浇箱
梁底模，以及对支架进行预压，采用防水砂袋预压。
支架预压的目的：通过对支架采取110％的荷载预压，可以验证支架的承载力、消除支架安装时的非弹性变形和了解支架在重载下的弹性变形等情况，以指导下一步施工。预压材料：采用砂砾吨袋，预压观测：预压分三级加载，第一次加载至总重量的60%，为一级加载，支架顶部监测12h沉降平均小于2mm可进行下一级加载；第二次加载至总重量的100%，为二级加载；第三次加载至总重量的110%，总重量包括混凝土自重、钢筋自重、施工人员及设备荷载，稳定后进行一次卸载。每一跨1/2L、1/4L、支点位置横桥向各设左中右3个观测点进行观测，各加载程序及分级读数应在加载后立即测读一次，并在加、卸载稳定后再读取稳定读数，加载稳定基准为24小时沉降平均值小于1mm，72小时沉降平均值小于5mm可停止预压。预压完成后根据箱梁线型重新放样，调整立模高度。
测量数据的统计：
通过对以上几组数据的统计和比较，分析出支架的非弹性变形和弹性变形，用于指导支架立模标高的调整。
支架预压完成并确认测量数据的有效性后，对底膜进行调整之后，进行下一步施工。
模板加工及安装
现浇箱梁施工前应先复测垫石标高，支座安装先将支座顶板和预埋钢板按设计要求进行焊接，焊接必须严格按照规定进行。底模板安装并调整完毕后安装两侧外模板，要求底模与预埋钢板接缝严密，避
免漏浆。再次调整清理模板，模板接缝小于1mm，接缝处用胶带粘贴紧密，防止浇筑混凝土时出现漏浆现象。
箱梁底模及侧模
底模板采用厚15mm竹胶板，根据箱梁结构尺寸现场加工，经验收合格后方可使用。楞木即纵向顶层10cm×10cm方木，横桥向间距30cm。
侧模竹胶板厚度为15mm，竹胶板背面敷设5×10cm方木，立方木间距为200mm，立方木背后根据高度每隔设水平10×15cm方木1道。根据需要搭设横支承和斜支撑，横支承和斜支撑采用钢管、顶托、扣件、方木等与碗扣支架及底板横向方木连接。如果方木放不到横杆之上，必须在横杆和方木之间加塞木楔。
梁体线型流畅与否直接影响整座桥梁的总体美观，必须严控侧模的支立，侧模支立时，按间距5m一点控制侧模线型。翼板的模板直接铺设在10*10cm的方木上，翼板应搭在侧板之上，节点处加塞胶带并用钢钉加以固定。
箱梁内模
模板采用厚15mm竹胶板，控制好内模的保护层，箱梁的顶板内模在每跨的 1/4 跨处的每个箱室上留设天窗洞，作为拆除箱梁内模板的预留洞。
箱室分两次支模，侧邦及顶板。箱室侧邦模板面板采用15mm厚竹胶板，面板内用5×10cm方木作骨架，方木间距为200mm，方木背后高度方向每隔设水平10×15cm方木1道，在水平方木处设钢管水
平支撑和斜撑，支撑间距90㎝，并用钢管在纵向和竖向对水平支撑进行加固。
箱梁内模顶板采用15mm厚胶合板拼装，顶板直接铺钉在方木之上，方木顺桥向布置，间距为30cm，方木截面尺寸为10×10cm，中间每隔0.9米加横向10×10cm方木一道，方木用顶托支撑，横向方木放置在碗扣支架上，碗扣支架的纵横向间距为×0.9m，间距调整段采用碗扣支架或钢管支架进行调节，施工中要特别注意支架的稳定性，以防止浇筑混凝土时造成内模移动、塌陷。浇注砼之后，等达到一定强度后方可拆除内模。如果拆模时间过早，容易造成箱梁顶板砼下挠、开裂，甚至塌陷；如果拆模时间过晚，将增大拆模难度，造成拆模时间长且容易损坏模板，具体拆模时间由现场技术人员根据同步养生试块的强度按照规范要求拆除。
模板安装注意事项
外模接缝处尽量设置在方木位置处。模板工程安装完毕后，由项目部质量、安全方面的人员对其进行牢固性、平整度、接缝处理检查。
制作模板前首先熟悉施工图和模板配件加工图，核实工程结构或构件的各细部尺寸，复杂结构应通过放大样，以便能正确配制。
模板的接缝必须密合，如有缝隙，采用102胶堵塞严密，以防漏浆。
模板拼装应保证线条顺直，形状位置准确。通过支架顶部的顶托调整至设计标高，施工时按底模板边线进行安装，连接缝处放置双面胶条以防止漏浆。
模板安装完毕后，检查模板位置的准确性，各预埋件的平面位置、顶面高程等线形是否顺直，合格后方可浇筑混凝土。
钢筋绑扎安装 底腹板钢筋绑扎安装 1.钢筋骨架及预应力筋成型
a、将钢筋调直，按设计图纸及施工规范的要求制作成型。 b、预应力钢胶线的下料长度，以梁长、梁端锚固工作长度和千斤顶的工作长度来定，采用下式计算确定：
L=L0+2(L1+L2+L3+L4) L0——构件的孔道长度; L1——工作锚厚度; L2——千斤顶长度; L3——工具锚厚度;
L 4——长度富余量;(一般取100mm) 2．钢筋骨架安装
a、按图纸要求在箱梁底模上弹放钢筋的分档标志，并按先后顺序摆放各层钢筋，按设计要求合理布设钢筋的位置和预埋件位置；钢筋需要搭接时受力钢筋的焊接或绑扎接头设置在内力较少处，并错开布置，两头间距离不小于倍搭接长度（*35d），并使接头的截面面积的百分比符合设计和施工技术规范要求。横向钢筋采用焊接方式，接头错开百分率为不小于50％；纵向钢筋若采用搭接方式，接头错开率不得小于25％。
b、绑扎钢筋网时，周边2排钢筋结点全部绑扎牢，内部钢筋结点绑扎采用“梅花形”布设，火烧丝绑扎丝头朝向结构内部。
c、钢筋骨架的焊接采用电弧焊，施工时根据实际情况决定采用搭接焊还是帮条焊。横梁骨架主筋的焊接接头务必采用双面焊，焊接时检查焊缝的长度，使双面焊缝不小于5D+2cm，骨架焊接时，主筋重叠处焊接方式为间隔，焊缝长度为的双面焊缝。非骨架主筋焊接方式采用单面焊，焊缝长度不小于10D+2cm。
d、为了保证混凝土保护层的规定厚度，在钢筋与模板间设置高强砂浆或砼垫块，并互相错开，呈“梅花形”布置，保证垫块数量不少于4块/m2。
3．预应力孔道和钢束安设
a、本工程预应力用波纹管为金属波纹管，在安装过程严格按照设计给定的空间坐标进行定位。波纹管定位在中横梁和端横梁处与横梁骨架钢筋位置冲突处，可适当调整骨架弯起钢筋位置，必要时可断开弯起钢筋，安装完波纹管之后，必须对断开弯起钢筋进行补强处理，即焊接成一整体结构。
b、按设计的坐标位置和设计的要求定位钢筋网片，曲线位置适当加密使线形平顺。并使波纹管准确就位，纵向每50cm间距用井字型钢筋定位，并点焊成型。
c、钢绞线下料后，按设计数目编束，每绑扎一道线，编束编号后用木枋支垫分别堆放，上面用油布覆盖。
d、定位完毕的波纹管孔道，从一端穿插规定数量的钢绞线，安
装完钢绞线后，认真检查管道的密闭性，对可能出现漏浆的部位进行密闭处理或使用塑料胶带将其接头或破损处缠绕包裹。为了后期孔道压浆的需求，需在没束孔道竖弯大样图中较高处（1#、2#、3#墩顶位置）设置一直径左右的厚壁pvc管作为排气管，全桥应设置90处排气管。
e、钢丝束的端头预埋锚具垫板，外箍螺旋筋。锚垫板与梁端面平正，其中心与波纹管中心一致，并垂直于钢绞线束。安装时使波纹管伸入锚垫板的窄口内，其间的空隙内用棉纱或填缝胶填塞，锚板固定必须严格按设计图的位置定位，锚垫板平面与钢束中心线严格垂直。
f、预应力筋、普通钢筋安装完毕后，认真检查钢束的波纹管是否有穿孔现象，如有穿孔用胶布封口后才可封侧模（芯模）。
g、预应力管道的管道坐标允许偏差：梁长方向±30mm；梁高方向±10mm；相邻预应力管道间距±10mm；上下层管道间距±10mm。
h、钢筋安装绑扎过程中，注意预埋件和泄水孔以及通气孔的设置，以免遗漏。检查制作加强筋的层数、位置和绑扎方式是否满足设计要求，检查泄水孔和通气孔的部位是否满足设计要求。
顶板钢筋绑扎安装 1．凿毛
对浇筑成型的腹板和横梁砼应进行凿毛处理，以便于二次新浇筑砼结合连接。我分部凿毛处理以风镐凿毛为主，拉毛为辅，在砼浇注完成之后，利用Φ12的钢筋在腹板和横梁顶进行拉毛处理，在芯模拆除后，利用风镐对腹板顶面和横梁顶面进行凿毛。凿毛方法为腹板
顶部横行凿条状槽，凹槽深度为6-8mm，条状槽间距设置为10cm左右。凿毛后出现的松散石子和石屑用扫帚扫除并用空压机吹净。
对于凿毛作业遗留下的石子和石屑，应集中处理并清除，不得长期堆放在箱室内或腹板和横梁顶面。
2.绑扎顶板钢筋
顶模安装完毕后，进行顶板钢筋的绑扎安装，绑扎顶板钢筋时，弹线和拉线处理，保证顶板的横坡度。绑扎过程严格执行设计标准，需要搭接的部位，保证搭接长度满足规范要求，翼缘板钢筋搭接部位的设置尽量设置在横梁内或受力较小处，避开横梁外1/3剪力区和跨中最大弯矩处。钢筋绑扎过程注意防撞墙预埋钢筋的预埋位置保证与设计一致一致。
该工程顶板砼浇筑采用的振捣方法为插入式振捣为主，震捣梁振捣辅助并整平砼面，顶板钢筋绑扎完毕后，在横断面上设置3排震捣梁轨道支架，轨道支架为门形筋焊接在顶面层筋上，顺桥向设置间距为，轨道支架焊接安装过程中，测量人员配合施工保证支架顶面+25mm（Φ25钢筋作为轨道）=箱梁设计顶面标高。
混凝土浇筑 第一次浇筑砼
安装完毕芯模及相关的加固措施后，报请专业监理工程师验收，通过之后方可进行砼的浇筑作业。
1．施工准备
1)在浇注混凝土之前，须检查钢筋、波纹管定位、锚具位置和梁
上预埋件是否符合要求。
2)插入式振动棒的调试。 3)在容易漏浆的地方加以封堵。 4)原材料的充分准备。 5)机械设备的准备。
6)夜间施工，照明灯具的准备。 2．混凝土的拌制与运输
混凝土的拌制采用预制场内带自动计量系统的拌合机集中拌制，随拌随用，采用罐车运输，通过混凝土便道将其运放在混凝土浇筑地点旁，再经砼泵车泵送混凝土入模。
3．混凝土的浇注
箱梁混凝土为C50混凝土，所有原材料必须经过工地试验室试验且符合设计及规范要求，同时通知监理工程师抽检，合格以后方可使用。
箱梁第一次浇筑作业的浇筑顺序为①先浇筑底板靠近倒角外部分，浇筑宽度为50cm，长度为顺桥向，此时浇筑砼塌落度要求小些，达到130-140mm为宜；②浇筑完毕倒角外部分后，开始浇筑腹板倒角及两端横梁，此时浇筑高度为腹板高度的1/3，注意倒角处浇筑砼的塌落度要求较大一些并要进行充分振捣，防止倒角处由于振捣不足和砼流动性较差产生空洞漏筋现象。此节段的浇筑顺序为自腹板跨中向两侧进行浇筑，防止下放的砼冲击力剧烈冲撞波纹管，导致波纹管破损和移位；③振捣充分后，浇筑底板砼，底板砼浇筑时一定要确保浇
筑厚度小于设计厚度2-3cm为宜，不可一次性浇筑至设计高度，防止腹板和横梁砼流动至底板，导致底板过厚；④浇筑腹板和横梁剩余砼量，充分振捣，调平砼顶面；⑤检查底板砼厚度，厚度不足时，继续浇筑至设计厚度并人工进行调平处理，若底板由于腹板和横梁砼下流至底板，导致底板砼过厚，需人工进行清除多余砼量并找平砼面。砼振捣作业采用φ50振捣棒为主，φ30型振动棒配合辅助振捣。
1)混凝土浇注采用底板、腹板应分层、循序渐进的方法进行，先浇注横梁和1/3高度的腹板，再浇底板（较设计厚度小一些），浇筑完底板之后浇筑剩余腹板和横梁。上层砼浇筑必须在下层砼混凝土初凝之前完成，每层浇筑厚度控制在30cm以内。预应力管道和锚固钢筋密集部位，特别注意振捣。横梁下支座加强钢筋处振捣要加强作业，防止由于振捣不密出现空洞和漏筋导致箱梁永久支撑体系出现缺陷并影响使用和安全性能。
3)混凝土振捣工作人员要求定人定岗，在砼开始浇筑之前，作业工班长要对浇筑施工进行专业精密部署，安排专人负责某个特定部位的振捣作业，并制定和告知具体的奖罚措施，做到责任到人，提高作业人员的质量意识。振捣时注意不能过捣和漏捣。振动棒注意不能碰撞模板、钢筋和波纹管。另外，多抽取1～2组随梁板同条件养生试块，为张拉提供依据。
4)浇筑砼过程中，对第一次浇筑完毕后可能外漏波纹管的部分（横梁两侧及横梁内），在泵口移动至此处前利用竹胶板将波纹管上方覆盖，防止沾染水泥浆和混凝土，影响第二次浇筑时与新浇筑砼的
结合。
5)梁体混凝土浇注完成且收浆抹面后，及时用白色土工布覆盖，洒水养护，土工布充分饱水，防止顶板混凝土因缺失水份而引起裂缝，拆模后要继续养护至规定要求；当气温低于5℃时，覆盖保温，不得洒水。
6）浇筑完顶部最后一层砼后，工班长安排专人对腹板和横梁顶部钢筋上附着的砼和水泥浆进行清理作业，清理方式为使用钢筋轻轻敲动主筋或者使用钢丝刷对主筋进行涂刷处理，使砼和水泥浆脱落。
7）夏季施工时，混凝土混合料的温度应不超过30℃，当超过30℃时，应采用有效降温防蒸发措施。具体措施为：
①严控混凝土的配合比，保证其和易性，必要时可适当掺加缓凝剂，特高温时段混凝土拌合可掺加降温材料。尽量避开气温过高的时段浇筑，可选择晚间施工。
②加强拌制、运输、浇筑、做面等各工序衔接，尽量使运输和操作时间缩短。
③加设临时罩棚，避免混凝土面板遭日晒，减少蒸发量。及时覆盖，加强养护，多洒水，保证正常硬化过程。
④与混凝土接触的模板、钢筋在混凝土浇注之前应用喷洒雾水的方法冷却至30℃以下。
8)振捣是否合理是影响混凝土强度的重要因素之一，其工艺为： ①插入式振捣器快插慢拔。一是防止混凝土离析、分层；二是将混凝土中的气泡带出，并防止快拔使混凝土产生空洞。
②插入式振捣棒移动间距不得超过有效振动半径的倍。
③插入式振动器要垂直的插入混凝土内，并要插至前一层混凝土，以保证新浇筑混凝土与先浇筑混凝土结合良好，插入深度一般为5～10cm。
④不能在模板内利用振捣器使混凝土长距离流动或运送混凝土，以免造成混凝土离析。
⑤用插入式振捣器振动腹板砼，直至混凝土不再下沉，不再冒有气泡，泛浆、表面平坦为止。
⑥混凝土振捣时，梁端2m范围内及锚下砼局部应力大、钢筋密集、要求早期强度高，应充分振捣密实，严格控制振捣质量。
⑦设专人负责查看模板情况，遇有漏浆、涨模等情况及时封堵，以免造成蜂窝、麻面等情况。
第二次浇筑砼
顶板钢筋绑扎完毕后，报请监理工程师进行工序报验，经监理工程师同意后，进行箱梁顶板砼浇筑作业。浇筑前，需对腹板顶和横梁顶部凿毛部位进行洒水湿润，保证新旧混凝的结合，务必确保结合处不得出现积水现象。
砼运送方式为泵送砼，浇筑过程保证砼放置顺序，顶板砼浇筑的顺序遵循自上而上、由低到高的原则进行，即先浇筑腹板处砼使其高度与顶模齐平并振捣密实直至表面泛浆、不再有气泡产生为止，浇筑过程严禁振捣工直接振捣模板导致漏浆现象的产生。浇筑完成后对顶板进行统一浇筑，放料要求自一端向另一端持续放料，不得集中放料
成堆，不得使用插入式振捣棒对砼进行托送，放止产生离析现象。
制备同养和标养试件，频率满足设计和规范要求，同养试件的制作对后续的张拉施工起到指导作用。
顶模拆除
顶板砼浇筑成型并继续养生，拆模前对同养试件进行试压，当试件强度达到设计强度75％后，可对顶模进行拆除作业，拆除的方法为工人自顶板天窗进入箱室内拆除支架和顶模，从天窗运出。
拆除顶模后，对天窗处断开钢筋进行焊接补强，下方吊模，用铁丝将其与网片钢筋连接，浇筑C50砼并覆盖洒水养生。
养护及张拉
(1) 混凝土终凝的立即进行养护。在养护期间，用土工布覆盖，使其保持湿润，避免雨淋、日晒。养护时间不少于7天。
(2) 根据设计要求混凝土试件在现场同等条件下进行养护，因此在每次浇筑过程中每次除做足d28的试件外，另外还多做3组试件，以检测d7箱梁混凝土强度，根据测验值指导箱梁的张拉等工作。施工时应及时对砼进行试压，待其强度达到设计要求的强度后，且满足设计龄期需求，即进行张拉。
张拉必须通知监理工程师到场，并做好张拉记录。
(3) 钢绞线的理论伸长值△L和预应力钢铰线平均张拉力Pp (N)计算：
钢绞线的理论伸长值△L的计算式为： △L= Pp *L/Ay*Ep (cm)
Pp -钢绞线平均张拉力（N） L-二个工作锚间的钢绞线长度(cm) Ay-张拉钢绞线的截面积(mm2) Ep-钢绞线弹性模量(Mpa)
对于由多曲线组成的曲线筋束，或由直线与曲线混合组成的筋束，其伸长值分段计算后叠加。
预应力钢铰线平均张拉力Pp (N)按下式计算: Pp=P[1-e-(kx+μθ) ]/(kx+μθ) P—预应力钢绞线张拉端的张拉力(N)； X—从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)； k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取； μ—预应力钢铰线与孔道壁的摩擦系数,取； 对多曲线段组成的曲线束,应分段计算,然后叠加。 (4) 张拉时施加应力顺序:
张拉时施加应力顺序按0→初应力10%σK→20%σK→60%σK 100%σK→（持荷2min）→自锚→回油至初应力→0→张拉完成。
(5) 安装工作锚具前利用空压机自箱梁一端向另外一端吹动，将孔道内的积水和杂物清除。将清洗过的夹片按原来在锚具中的片位号依次嵌入预应力钢绞线中，夹片嵌入后，随即用手锤轻轻敲击，使其夹紧钢绞线，并使夹片外露的长度整齐一致。
将预应束穿入千斤顶，锚环对中，并将张拉油缸先伸出2-4cm，
再在千斤顶尾部安装上垫板及工具锚，将钢绞线夹紧，在工具锚内涂少量的润滑油。
(6) 按设计要求逐束张拉，张拉时两端同时进行，并进行应力、伸长值双控。张拉时以张拉力控制，伸长量校核，误差应在±6%以内，如张拉实际伸长量超出允许范围，分析原因问题解决后方可继续进行张拉。使顶压油缸处理供油状态，向张拉油缸供油，开始张拉，注意工具锚和固定端的工作锚，使夹片保持整齐；张拉至初应力时，做好标记，作为伸长值的起点。按程序逐级张拉到控制应力，量测钢绞线的伸长量以校核应力是否正确。如伸长量没有超出允许范围在保持张拉油缸调压阀阀口不变的情况下向顶压缸供油，直至需要的油顶压力。继续向顶压油缸供油使张拉油缸缓缓回油，完成油缸回油工作。
(7)张拉伸长值的量测
用量测千斤顶油缸行程数值方法,在初始应力下,量测油缸外露长度,在相应分级的荷载下量测相应油缸外露长度,如果行程不够中间锚固,则第二级初始荷载应为前一级最终荷载,将多级伸长值叠加,即为初应力至终力间的实测伸长值,实际伸长值ΔL应力:
ΔL=ΔL1+ΔL2-A-B-C
ΔL1—以初应力至最大张拉力之间的实测伸长值,包括多级张拉,两端张拉的总伸长值;
ΔL2——初应力以下的推算伸长值;
A—张拉过程中锚具楔紧引起的预应力筋内缩值; B—千斤顶体内预应力筋的张拉伸长值;
C—构件的弹性压缩值。
关于推算伸长值ΔL2,可根据弹性范围内张拉力与伸长值成正比的关系计算,如初应力为10%张拉力,初应力至终应力间荷载差值为90%张拉力,相应伸长值为ΔL1,则初应力以下伸长值为ΔL1-2ΔL1的伸长值。
(8) 打开顶压阀的回油缸，油泵停车，千斤顶借助其内部回程弹簧作用，顶活塞自动回和，张拉锚固结束。
(9) 张拉完成后，在各张拉端和锚固端把各束钢丝端部用铁丝捆扎。经24小时观测无滑丝后，预留锚固长度后，划出标记，用砂轮片机切除多余部分。
(10) 张拉质量要求：
①预应力束张拉采用双控，按照设计要求以张拉力控制为主，伸长量校核，误差应在±6%以内；
②每束钢绞线断、滑丝不得大于该截面总丝数的1%；
③夹张拉符合要求后，应立即进行压浆、封锚，防止钢束锈蚀。压浆前用砂轮切割机割掉锚具外多余钢束，切割时应留5cm头子，以免损伤锚具。然后用高压水冲洗孔道，以排除孔内粉渣、杂物，冲洗干净后用空压机将孔道内水吹出。
(11) 张拉注意事项：
①夹片与锚环孔不应黏附泥浆和其它杂物，且不允许锈蚀（若有轻微浮锈，应彻底清除）。
②对表面有锈的钢绞线，张拉前应彻底除锈，以减少摩擦损失。
③锚具安装到位后，应及时张拉，以防止因锈蚀而产生滑丝、断丝。
④限位板应根据千斤顶的外径选择。
⑤工作锚板夹片与工具锚夹片不能混用（工作锚具不能重复使用）。
⑥工具锚夹片对表面和锥孔内表面使用前应涂有润滑剂以便退锚灵活。
⑦张拉系统使用前应进行标定。
⑧在张拉过程中，应注意是否有异常现象如响声、油压表指针抖动等，张拉完成后检查钢绞线上夹片留下的咬痕，以便及时发现滑丝问题。如出现滑丝，可用单根张拉千斤顶进行补张拉。
孔道灌浆
根据设计要求，采用真空压浆工艺
（1） 张拉完后，使用水泥砂浆对锚头进行封锚，待得锚头水泥砂浆达到一定强度时，张拉完毕24小时内即进行灌浆。灌浆前用压力水冲洗管道，排除孔内粉渣杂物，确保孔道畅通，并用压缩空气吹去孔内积水。
（2） 孔道压浆采用甲方指定的天津晋鑫源厂家出产的高强压浆料。
(3) 真空压浆作业步骤
清理锚垫板上的灌浆孔，保证灌浆通道畅通，与引出管接通。确定灌浆端抽至真空，安装引出管、球阀和接头等，并检查可靠性。
搅拌水泥浆，使其水灰比、流动度、泌水性等达到技术指标要求。灰浆进入压浆泵前应通过的筛网进行过滤。
启动真空泵，使真空度达到～－，并保持稳定。
启动灌浆泵，当灌浆泵输出的浆体稠度与输入的相同时，将输送管接到锚垫板上的引入管，开始灌浆。压浆过程中，真空泵保持连续工作。
待抽真空端的空气滤清器中有浆体经过时，关闭空气滤清器前端的阀门，稍后打开排气阀。当水泥浆从排气阀顺畅流出，且稠度与压入的浆体相当时，关闭抽真空端的所有阀门。灌浆泵保持继续工作，当压力达到时停止灌浆，持压2分钟。
持压中若浆体压力无下降，则关闭压浆泵及压浆端阀门，完成压浆；若浆体压力有明显下降，则在查找原因后决定应对和处理措施。
当水泥浆失去流动性前，拆卸外接管路、附件，并清洗干净。 (4) 压浆顺序由下到上进行。压浆前先将压浆泵试开一次，运转正常并能达到所需压力时，才开始压浆。压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。当气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。
(5) 压浆的质量要求：①采用P.Ⅱ水泥拌制强度M50；②水灰比为；③泌水率最大不超过3%，3小时后不大于2%；④水泥浆稠度控制在14~18s之间；⑤为减小水灰比，增加流动度，水泥浆中掺入1%的复合型高效减水微膨剂。初凝时间大于3h，终凝时间小于10h。
(6) 压浆孔数和位置必须做好记录，以防漏压。孔道压浆应填写
施工记录。
(7) 压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。压浆时，每一工作班应留取不少于3组的40mm×40mm×160mm立方体试件，标准养护28d，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。
（8）压浆作业完成之后，48小时内，严禁梁体承受震动荷载的作用，即不得有重载车辆运行。
端横梁封堵
待得孔道压浆完成之后，对端横梁断开的弯起钢筋和骨架钢筋进行补强焊接处理，按设计要求进行焊接恢复钢筋网和骨架后，吊设封锚模板并将其与钢筋骨架固定。浇筑C50砼进行封锚处理，利用土工布进行覆盖洒水养生直到满足设计要求。
模板支架拆除
孔道压浆完成后3天以后，对制作的水泥净浆试件进行强度值测定，当测定的净浆强度值达到设计强度值的90％以上时，方可进行模板支架的拆除，拆除作业遵循的原则为自上而下，先搭后拆，全孔多点对称缓慢均匀和分级的原则，自跨中向支点进行拆卸，每次拆卸只允许再一孔内进行。
拆除作业时，操作工人自上而下的拆除，先拆除翼缘板下方的模板支架，才可以拆除底板下的模板支架，拆卸作业一定遵循规范原则进行拆卸，不得肆意操作。支架顶部拆除的支架要打捆及时运送至地面，不得直接堆放在支架上，防止跌落伤人。拆卸下的模板和支架要
分堆码垛，及时清理，现场不得肆意散乱放置。拆卸下的木模板上有铁钉的情况，铁钉要朝向下方放置。 5、质量保证体系及保证措施
质量目标
工程质量目标：预制梁板的生产及吊装移梁合格率为100％。 质量保证体系措施
本工程采用的规范一览表:表6-1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 《公路桥涵施工技术规范》 《钢筋砼用热轧带肋钢筋》 《预应力砼用钢绞线》 《预应力筋锚具、夹具和连接器》 《普通砼力学性能试验方法标准》 JTG/F50-2011 GB/T5224-2003 GB/T14730-2002 GB/T50081-2002 《普通砼拌合物性能试验方法标准》 GB/T50080-2002 《回弹法测砼抗压强度技术规程》 《施工现场临时用电安全技术》 《建筑机械使用安全技术规程》 JGJ/T23-2001 GB50194-93 JGJ33-2001 （1）建立健全质量保证体系，建立项目部、施工队、工班三级质量管理网络，建立与实行岗位责任制。
（2）加强技术交底和安全交底，将施工过程中的注意事项、质量验收标准进行交底到施工人员手中，做到心中有数。交底时要有文字记录，有关施工、技术人员必须熟悉图纸，应按照图纸要求及有关施工规范操作规程和工艺标准进行施工。
（3）加强质检工作，成立内部质检组，行使质检权力，明确工序检验制度，每道工序质量应有相应的质量检测控制点，并应有文字记录。发现问题立即处理，经自检及报经监理检测合格后，方可转入下道工序。
（4）严格执行原材料的进场检验制度，特别是对钢材、水泥、砂石等材料要严格把关，钢材必须出具质保书，按施工技术规范要求取样检验，合格才允许使用，不合格的材料不允许进场，做到谁批准谁负责。
（5）混凝土配合比和水泥浆配合比在箱梁施工前一个半月将选定的原材料送至指定的试验室开始试验，根据试验室的配合比在工地现场做配合比验证。
（6）混凝土配合比及外加剂要掌握准确，加强现场计量管理工作，对电子计量系统的实际计量精度由维护人员定期保养，并每班进行检查并且称量时将称上的残留物清除以确保计量精确。混凝土试件的制作、养护设专业技术人员负责管理。
（7）钢材及水泥和沙石料必须搭棚存放，不得露天堆放；水泥贮存时间不得超过三个月。
（8）预应力钢绞线、波纹管、锚夹具进场后要分批严格检验和验收，妥善保管。预应力钢绞线、波纹管、锚夹具每批按规范规定抽检其强度、表面硬度、静载锚固性能、预应力钢筋的弹性模量、截面积和伸长量等，对不合格的产品禁止使用。
（9）严格把好原材料、半成品质量关，做好进场后的验收、复
试，拒收不合格原材料和半成品，认真贯彻“先试验，后使用”的原则。
⑽设专职质检员1人，专职进行质量检验，对板空心板的质量负全面管理责任。
⑾严格执行隐蔽工程检查验收，在砼浇注前必须对钢筋骨架进行隐蔽前验收，并对模板安装等进行检查。初验合格后报项目技术负责人签字认可，并报监理签证，方可进行下一工序施工。 6、安全保证体系及保证措施
安全保证体系
建立“安全保证体系”，现浇箱梁生产建立“安全生产责任制”，成立安全管理小组，将安全目标进行分解，并制定“目标考核规定”由项目经理主持安全活动，定期检查，由安全员具体负责安全检查并做好记录，发现隐患及时处理。
组织保证
根据本工程的特点及我单位的项目管理，成立以项目经理为组长的安全工作领导小组，施工队设专职安全员一名，层层签订安全包保责任状，形成齐抓共管，群防群治的管理局面，搞好安全教育和安全技术交底，提高全员安全意识。安全保证体系见附件3。
制度保证
建立健全切实可行的安全管理制度，制定适合既有线施工特点的安全管理办法，狠抓标准化作业，严禁有章不循、违章指挥、违章作业。建立并实行施工负责人安全责任制，落实各岗位责任制，严格执
行施工申报审批制度、日常检查制度、干部值班制度、安全奖惩制度，安全生产自检、互检和专检制度、工前技术安全交底、中安全检查、工后安全评比制度。针对施工中的机械和卸料侵限、挡道、挖断电缆、行车设备，作业车违章等易发事故，制定各项“卡死”制度。
人员保证
挑选具有高速公路施工经验的人员出任项目主要负责人、安全管理人员和技术人员，对于专业性较强的施工，组建专业施工队，确保安全万无一失。开工前组织对全体职工进行既有线作业安全知识培训，经考试合格后，挂牌上岗；所有工地安全检查员经培训考核后担任。
箱梁施工安全保证措施
1、施工期间安全员全面负责安全监督工作，发现不安全因素，随时排除，并采取了预防措施。
2、机械施工时危险区域严禁站人，夜间施工应有足够的照明，进入现场一律戴安全帽，并接受入场教育。
3、进行焊接作业时，焊接物附近不得有易燃易爆物品。 4、现场用电设配电箱，所有用电设备必须安装漏电保护器。 5、起重设备派专职信号指挥人员，进行信号指挥作业，指挥时严格要求不得违章作业。
6、钢筋吊装前检查起重设备和吊具，是否符合安全要求，不合要求的杜绝使用；
7、特殊作业人员必须持证上岗，作业时必须佩戴防护用品。 8、在高处作业时，必须设置牢固完备的安全防护设施，操作人
员使用的安全带（或安全绳）的尾绳长度不宜超过2米。
9、起重设备作业时，起重物下严禁站人。
10、气候恶劣（六级及其以上强风、大雨、雷电、大雪、浓雾）及夜间无足够照明时，严禁进行高处作业和吊装作业。
11、安装和拆除模板时，当作业高度在2m及以上时，尚应遵守高处作业有关规定。
12、施工用临时照明及机电设备的电源线应绝缘性良好，应用绝缘支持物架设施工缆线，并严格防止线路绝缘破损漏电。
13、高处作业人员应通过平台斜道上下通行，严禁攀登模板支架或绳索等上下。
14、模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆。
15、多人共同操作或扛抬模板支架时，要密切配合，协调一致，互相呼应；高处作业时要精神集中，不得逗闹和酒后作业。
16、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件连接牢固，不得架空浮搁；拆模间歇时，应将已松扣的模板、钢管、支承件拆下运走，防止坠落伤人或人员扶空坠落。
17、人行梯道搭设过程中，梯道不得直接与模板支架连接，保证梯道与模板支架相互。
18、模板支架搭设安装要严格按照已编制好的施工方案和规范进行，且模板支架搭设完成后一定要报请安全监理工程师验收通过后，方可进行下道工序的施工。
7、安全文明施工及环境保护措施
文明施工是指安全生产，无重大伤亡事故发生，施工场地整洁、卫生、综合治理、计生符合规范要求，施工组织科学，程序合理的一种生产实践活动。
安全文明施工现场组织机构
成立创建安全文明施工现场工作领导上组，负责对梁厂安全文明施工现场创建工作进行指导、检查、考评和奖罚兑现工作，每月两次对现浇箱梁施工现场进行安全检查。
安全领导小组组织机构如下： 组 长：万显旗
副组长：李瑞山 王希武 张连起 牛正雄 组 员：赵景刚 刘福昆 曾林东 曹建明 安全文明施工措施 安全文明教育
⑴文明施工及现场环境直接反映企业的精神面貌，是树立企业良好形象的一个窗口，因此搞好现场管理和文明施工非常重要。各劳务作业队严格遵守有关管理制度及文明施工的有关要求，并严格按本方案所制定的有关规定执行。
⑵提高职工素质，施工作业前对进场的所有职工及外用合同工进行文明施工现场教育，增强文明施工意识，杜绝违法乱纪事件发生，作到文明施工，安全生产。
项目部要提高职工素质，施工前对进场的所有职工及外用合同工
进行文明施工现场三级安全教育及考核，增强安全文明意识，杜绝违法乱纪事件发生，做到文明施工、安全生产。
施工前向辖区有关部门办理各项手续。
推行现代管理方法，科学组织施工，做好施工现场各项管理工作，严格按图纸设计和规范组织施工。
环境保护措施 环境保护的目的、原则
保护和改善环境质量，保护人们的身心健康，防止人体在环境污染下的病变和退化。合理开发和利用资源减少或消除有害物质进入环境。
搅拌机前台、混凝土运输车辆清洗的污水是经过沉淀池沉淀净化处理后再排出场外，施工现场的临时食堂，设置简易有效的泔水桶集中收集处理。
防止噪声措施：控制作业时间，特别是混凝土搅拌等产生噪声大的工序，其作业时间尽量安排在白天进行，一般从早晨6：00至晚上12：00以后禁止施工，以防噪声骚扰周边及现场工人休息。
防止大气污染措施：不得在施工现场焚烧油毡、油漆、沥青及其它会产生有害、有毒烟尘气体等的物质。施工道路要定时派专人洒水，防止进出车辆扰动及大风吹动尘土飞扬。
生活卫生环境保证措施：①宿舍内布置整齐、大方、无异味，办公室整洁、干净，各种布置合理。②厕所、食堂之间距离应大于30m，同时食堂应远离污染源，使食堂保持清洁，不受病菌感染。③食堂建
立卫生管理制度，炊事员负责食堂区域卫生工作，做到内外整洁，食具干净，定期消毒灭菌。 8、雨季施工保证措施
（1）在现场周围做好排水沟，以便及时排除水，必要时要增设污水泵对积水进行排水，防止地表水长期浸泡模板支架基础而导致模板支架产生下沉，产生重大安全质量事故。
（2）雨后搅拌砼时，对砼配合比中的水灰比作相应调整，确保砼的质量符合要求。
（3）机械设备，配电箱设防雨措施。设置防雷、接地装置，下大雨时机械应停止操作，关闭电源系统。
（4）混凝土在浇筑后，如遇下雨天，构件应及时加以覆盖。 （5）定期疏通临时排水系统，使周围地段排水顺畅。 9、现浇箱梁满堂式碗扣支架体系验算计算书
满堂式碗扣支架体系说明
高速公路桥梁对外观要求越来越高,大部分立交桥的梁板均采用现浇方法施工，满堂式碗扣支架是现浇箱梁施工中最常用的方法。目前现浇梁板支承体系主要依赖于碗扣式钢管架,而碗扣式钢管架的施工成本与项目的经济效益、质量、安全等诸多因素密切相关,这就需要我们采用科学的计算方法从诸多因素中找出最佳平衡点。碗扣式钢管架的明显优势是连接可靠，承载能力高。主结构中心受力无偏心，由于碗扣是焊于立管上，横插头也是焊于横杆上，其承载力很大。对于承受竖向荷载来说远远大于扣件式连接（只靠摩擦力），可以说在
通常脚手架的荷载下，节点几乎不可能破坏；其次是节点连接除焊接外，扣件与主体连锁无丢失的可能。
满堂式碗扣支架力的传递：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至木枋，再由木枋传递至满堂支架立杆，最后传至地基基础。计算受力时各个部件自上而下进行验算。
满堂式碗扣支架体系验算原则
①在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； ②综合考虑结构的安全性； ③采取比较符合实际的力学模型；
④对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载； ⑤满堂式碗扣支架体系验算验算包括碗扣支架验算、竹胶板和方木验算、侧模板验算和支架基础验算，当模板支撑架有风荷载作用时，应进行内力计算；
⑥支架搭设完成后浇筑混凝土前应对支架进行预压，以减少非并检验支架的，预压重量不得小于箱梁的恒重，待支架沉降稳定后方可施工。
计算依据
①《实用土木工程手册》（第三版） ②《路桥施工计算手册》（人民交通出版社） ③《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012 ④《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 ⑤《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011
满堂式碗扣支架体系验算
箱梁底模板计划采用竹胶板，竹胶板下方纵桥向铺设10×10cm的方木，纵向方木间距为20cm，纵向方木下方横桥向铺设10×15cm的方木，横向方木间距为90cm。方木下方搭设碗扣支架，支架纵距为90cm,横距为90cm，步距为120cm。在墩顶横梁两侧各L/5范围内以及跨中横梁处，支架纵向间距调整为60cm,横距为90cm，步距为60cm。腹板下面支架纵距为90cm,横距为60cm，步距为60cm，在支架两侧面沿45o角进行剪刀撑加强，在横桥向每5跨支架进行剪刀撑加强。
箱梁顶板和翼缘板计划采用竹胶板，竹胶板下方纵桥向铺设10×10cm的方木，纵向方木间距为30cm，纵向方木下方横桥向铺设10×15cm的方木，横向方木间距为90cm。方木下方搭设碗扣支架，顶板支架纵距为90cm,横距为90cm，步距为60cm。翼缘板下面支架纵距为90cm,横距为90cm，步距为120cm，在底板支架纵向间距调整为60㎝时，翼缘板下方支架纵向间距在相应部位也调整为60㎝。
荷载计算 荷载取值
①模板自重：底模、侧模及内膜采用竹胶板以及方木：P1-1=2KN/m2 支架自重：按米×米，立杆按6米考虑计算： P1-2=6m××10-4×m3/ m× m)=m2
模板、方木、支架自重合计：P1=m2 ②梁体钢筋混凝土容重： 26kN/m3。 跨中腹板：P2-1 = 26 KN/m3× =39KN/m2 跨中底板(含顶板)：P2-2 = 26 KN/m3×= KN/m2
跨中翼板部分(按根部计算)：P2-3= 26 KN/m3×=13 KN/m2 边支点翼板部分(按根部计算)：P2-4= 26 KN/m3×= KN/m2 中横梁处：P2-5= 26 KN/m3×=39 KN/m2
③施工荷载: P3=m2，含人员、施工机具、施工材料等。 ④倾倒混凝土产生荷载，取P4= m2。 ⑤振捣混凝土时产生的振捣荷载：取P5=m2。
⑥其他可能产生的荷载：P6=雪荷载、冬季保暖设施荷载等，按实际情况考虑
荷载组合方式及荷载分项系数 计算承载力F=①+②+③+④+⑤+⑥ 验算刚度F=①+②+⑥
表9.
序号 1 2 3 4 5 6 荷 载 类 别 模板、方木、支架等自重 钢筋混凝土自重 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载 倾倒混凝土时产生竖向荷载 振捣混凝土时产生的竖向荷载 雪荷载、冬季保暖设施荷载等 γi 碗扣支架体系计算 9.
①钢管力学参数
钢管采用φ48×，材料特性及截面特性如下表：
表9.
Q235A3钢材抗拉、抗压和抗弯拉设计值 弹性模量 表9.
外壁厚t 径F 48 mm mm 2140 MPa ×105 MPa 截面积A 截面惯性矩I cm4 截面模量W cm3 回转半径i cm cm 表9.
立 杆 步距（m） 允许载荷（KN） 40 30 25 20 横杆长度（m） 横 杆 允许集中允许均荷载（KN）） 布荷载（KN） 12 7 ②方木力学参数
方木容许顺纹弯应力［бw］=，弹性模量E=11×103Mpa (选用东北落叶松)。
10cm×15cm方木：
截面面积:A=。
截面惯性矩:
bh30.100.1534
Ix2.813105m
1212截面抵抗矩:,
bh20.100.15243
Wx3.7510m
6610cm×10cm方木：
截面面积：A= 截面惯性矩
6bh30.10.134
Ix8.33310 m
1212截面抵抗矩
bh20.10.123
Wx1.667104m
66③竹胶板力学参数
厚竹胶板，竹胶板静曲强度：板长向：70 N /mm2；板宽向：50 N /mm2。弹性模量: 板长向： KN /mm2；板宽向： KN/mm2
竹胶板静曲强度[σ]=25Mpa,弹性模量E=×104Mpa(4×109pa)。 采用15mm厚竹制胶合板。 1m宽度时，截面面积：A=。 截面惯性矩
bh310.01534
Ix2.813107 m。
1212截面抵抗矩
bh210.01523
Wx3.75105m。
66 碗扣脚手架验算
根据施工组织设计资料及相关技术资料，碗扣脚手架验算结果见
下：
①在跨中断面腹板位置立杆计算：
q＝（P1+P2-1）+（P3+P4+P5） =（+39）+（+2+2）=m2
碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)60cm，则 I强度验算
单根立杆最大受力为
N＝××=<[N]=40 KN
强度满足要求 II稳定性验算 立杆长细比
λ=ul/i
立杆步距为米，长度系数u取，则
λ= ul/i =1×÷=＜[λ]=110
查找规范得知折减系数φ=，Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯拉容许应力值为 140 MPa。
δ=N/（φ×A）=÷（××10-4）=＜140MPa
满足稳定性要求。
②在跨中断面底板位置立杆计算：
q＝（P1+P2-2）+（P3+P4+P5） =（+）+（+2+2）=m2
碗扣立杆分布90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm I强度验算
单根立杆最大受力为
N＝××=<[N]=30KN
强度满足要求 II稳定性验算 立杆长细比
λ=ul/i
立杆步距为米，长度系数u取 ,则
λ= ul/i =1×÷=＜[λ]=110
查找规范得知折减系数φ=，Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯拉容许应力值为 140 MPa
δ=N/（φ×A）=÷（××10-4）=＜140MPa
满足稳定性要求。 ③跨中翼缘板位置立杆计算
q＝（P1+P2-3）+（P3+P4+P5） =（+13）+（+2+2）=m2
碗扣立杆分布为90cm×90 cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm I 强度验算 单根立杆最大受力为
N＝××=<[N]=30 KN
强度满足要求 II 稳定性验算 立杆长细比：λ=ul/i
立杆步距为米，长度系数u取,则
λ= ul/i =1×÷=＜[λ]=110
查找规范得知折减系数φ=，Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯拉容许应力值为 140 MPa
δ=N/（φ×A）=÷（××10-4）=＜140MPa
满足稳定性要求。
④边支点翼缘板位置立杆计算：
q＝（P1+P2-4）+（P3+P4+P5） =（+）+（+2+2）=m2
碗扣立杆分布为90cm×60cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm I强度验算
单根立杆最大受力为
N＝××=<[N]=30 KN
强度满足要求 II 稳定性验算 立杆长细比
λ=ul/i
立杆步距为米，长度系数u取 则：λ= ul/i =1×÷=＜[λ]=110
查找规范得知折减系数φ=，Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯拉容许应力值为 140 MPa
δ=N/（φ×A）=÷（××10-4）=＜140MPa
满足稳定性要求。
⑤在边支点底板位置立杆计算:
q＝（P1+P2-5）+（P3+P4+P5） =（+39）+（+2+2）=m2
碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)60cm I 强度验算 单根立杆最大受力为
N＝××=<[N]=40 KN
强度满足要求 II 稳定性验算 立杆长细比
λ=ul/i
立杆步距为米，长度系数u取 ，则
λ= uh/i =1×÷=＜[λ]=110
查找规范得知折减系数φ=，Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯拉容许应力值为 140 MPa
δ=N/（φ×A）=÷（××10-4）=＜140MPa
满足稳定性要求。
即支架布置原则是:在边支点底板下，碗扣立杆分布为60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)60cm，跨中翼缘板下，碗扣立杆分布为90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm。在其它部分布置为，底板下，碗扣立杆分布90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，腹板下，碗扣立杆分布为60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)60cm，边支点翼缘板下，碗扣立杆分布为90cm×60cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm。
竹胶板和方木验算
计算典型部位，内容：翼缘，顶板、跨中断面底板和腹板、中支
点断面底板和腹板。
①竹胶板验算
实际受力模型为多跨超静定结构。
采用应力顺序传递的方式进行计算，即组合荷载传递给方木分配梁，方木分配梁传递给方木主梁，方木主梁传递给杆件。
计算模型中，10cm×10cm方木分配梁作为胶合板的点支撑，实际方木具有宽度，减小了胶合板的实际下挠度数值。
I 边支点翼缘板
采用15mm厚竹胶板，支垫间距30cm。取竹胶板计算宽度1m。 用于强度计算
q1=b×q=b｛（P1-1+P2-4）+（P3+P4+P5）｝
=1m×｛（2+）+（+2+2）｝ KN /m2
=m =mm
用于刚度计算
q2=b×q=b｛（P1-1+P2-4）｝ =1m×｛（2+）｝KN /m2
=m=mm
受力分析如下：
Q=m
图9. 受力示意图
最大弯距：
MMAX =ql2/10＝×10=传递给方木分配梁的荷载：
F==×m×=11517N
W=bh2=×1×=
1616
δm=MMAX/W=最大挠度：（考虑到支点处方木宽10cm,采用净跨20cm进行计算）
E=4×103N/mm2
I131 54
bh=×1 ×=×10mm
1212ql4f43254
= mm×（200mm）) /(128×4×10N/mm ××10mm) 128EI=<[f]=0. 5㎜ 刚度满足要求。 II顶板和跨中翼缘板
采用15mm厚竹胶板，支垫间距30cm。取竹胶板计算宽度1m。 均布荷载
Q=b×q=b｛（P1-1+P2-3）+（P3+P4+P5）｝ =1m×｛（2+13）+（+2+2）｝ KN /m2
=m=mm
小于翼缘板处均布荷载。
计算同翼缘，强度和刚度显然满足要求，计算略。 III 跨中腹板处（边支撑处） 采用15mm厚竹胶板，支垫间距20cm。 取竹胶板计算宽度1m。 用于强度计算
q1=b×q=b｛（P1-1+P2-1）+（P3+P4+P5）｝ =1m×｛（2+39）+（+2+2）｝ KN /m2
=m=mm
用于刚度计算
q2=b×q=b｛（P1-1+P2-1）｝ =1m×｛（2+39）｝KN /m2
=m=mm
受力分析如下：
Q=m
图9. 受力示意图
最大弯距：
MMAX =ql2/10＝m×（）2/10=传递给方木分配梁的荷载：
F==×m×=12826N W=bh2=×1×= =37500mm3
δm=MMAX/W
=最大挠度：（考虑到支点处方木宽10cm,采用净跨10cm进行计算）
E=4×103N/mm2
I131 3
bh=×1×=×10㎜
12124
1616ql4f43234
= mm×（100mm）) /(128×4×10N/mm ××10mm) 128EI=<[f]=㎜ 刚度满足要求。
IV底板处
采用15mm厚竹胶板，支垫间距30cm。取竹胶板计算宽度1m。 用于强度计算
q1=b×q=b｛（P1-1+P2-5）+（P3+P4+P5）｝
=1m×｛（2+）+（+2+2）｝KN /m2=m=mm 用于刚度计算
q2=b×q=b｛（P1-1+P2-1）｝=1m×｛（2+13）｝KN /m2=18kN/m=18N/mm 小于跨中腹板处均布荷载。
计算同边支点翼缘板处，强度和刚度显然满足要求，计算略。 通过以上计算分析:除腹板下支垫间距按20cm布设外，其它按
30cm布设。
②10cm×10cm(宽度×高度)方木验算
10cm×10cm方木验算采用东北落叶松，东北落叶松容许拉应力 [δ1]＝9N/㎜2，顺纹弯应力[σ]= MPa E=11×103 MPa
I翼缘板
采用10cm×10cm方木，间距30cm，顺桥向布置，支垫间距90cm。 用于强度计算
q1=b×q=b｛（P1-1+P2-4）+（P3+P4+P5）｝=×｛（2+13）+（+2+2）｝ KN /m2=m=mm
用于刚度计算q2=b×q=b｛（P1-1+P2-4）｝=×｛（2+13）｝KN /m2=m=mm 受力分析如下：
Q=m
图9. 受力示意图
最大弯距：
MMAX =ql2/10＝×10=传递给方木分配梁的荷载：
F==×m×=8049N W=bh2=××=
最大弯应力
δm = MMAX/W=最大挠度：（挠度公式按三跨连续梁）
E=11×103N/mm2
I131 -
bh=× ×=×10m=×10mm
12121616= ×mm×（ 900mm）4 /(100×11×103N/mm2 ××106mm4)
=<[f]=2㎜ 刚度满足要求。
II顶板和跨中底板
采用10cm×10cm方木，间距30cm，顺桥向布置，支垫间距90cm。 计算荷载小于翼缘。强度和刚度显然满足要求，计算略。 III 跨中腹板
采用10cm×10cm方木，间距20cm，顺桥向布置，支垫间距90cm。 用于强度计算
q1=b×q=b｛（P1-1+P2-1）+（P3+P4+P5）｝=×｛（2+39）+（+2+2）｝ KN /m2=m=mm
用于刚度计算
q2=b×q=b｛（P1-1+P2-1）｝
=×｛（2+39）｝KN /m2=m=mm 受力分析如下：
Q=m
图9. 受力示意图
最大弯距：
MMAX =ql2/10＝×
传递给方木分配梁的荷载：
F==×m×=12161N W=bh2=××=
最大弯应力
δm = MMAX/W==×106N/m2=mm2<[δ]=9N/mm2
最大挠度：（挠度公式按三跨连续梁）
E=11×103N/mm2
I131 -
bh=× ×=×10m=×10mm
12124
3
2
6
4
1616= mm×（ 900mm）) /(100×11×10N/mm ××10mm)=<[f]=2
㎜ 刚度满足要求。
③10cm×15cm(宽度×高度)方木验算 I 翼缘
采用10cm×15cm方木，间距90cm，横桥向布置，支垫间距90cm。 用于强度计算
q1=b×q=b｛（P1-1+P2-4）+（P3+P4+P5）｝=×｛（2+13）+（+2+2）｝ KN /m2=m=mm
用于刚度计算 q2=b×q
=b｛（P1-1+P2-4）｝=×｛（2+13）｝KN /m2=m=mm 受力分析如下：
Q=m
图9. 受力示意图
最大弯距：
MMAX =ql2/10＝×10=传递给杆件的荷载：
F==×m×= 满足要求 W=bh2=××=
最大弯应力
δm=MMAX/W==×106N/m2=mm2<[δ]=9N/mm2 最大挠度：（挠度公式按三跨连续梁）
E=11×103N/mm2
I131 -5474
bh=× ×=×10m=×10mm
12121616ql4f0.667432
= mm×（ 900mm）) /(100×11×10N/mm 100EI××107mm4)=<[f]=㎜ 刚度满足要求。
II 顶板和跨中底板
采用10cm×15cm方木，间距90cm，横桥向布置，支垫间距90cm。 计算同翼缘。强度和刚度满足要求，计算略。 III 跨中腹板
采用10cm×15cm方木，间距90cm，横桥向布置，支垫间距60cm。 用于强度计算
q1=b×q=b｛（P1-1+P2-1）+（P3+P4+P5）｝=×｛（2+39）+（+2+2）｝ KN /m2=m=mm
用于刚度计算
q2=b×q=b｛（P1-1+P2-1）｝=×｛（2+39）｝KN /m2=m=mm 受力分析如下：
Q=m
图9. 受力示意图
最大弯距：
MMAX =ql2/10＝×
传递给杆件的荷载：
F==×m×= 满足要求
W=bh2=××=
最大弯应力
δm = MMAX/W==×106N/m2=mm2<[δ]=9N/mm2
最大挠度：（挠度公式按三跨连续梁） E=11×103N/mm2
I131 -5474
bh=× ×=×10m=×10mm
12121616ql4f0.667432
100EI= mm×（ 600mm）) /(100×11×10N/mm
××107mm4)=<[f]=㎜ 刚度满足要求。
侧模板验算 ①混凝土侧压力计算
侧模高度采用H=为设计数据。一般采用内部振动器，混凝土灌筑速度取h（按照拌和产量为60m3/h），砼入模温度取为25℃。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列公式计算，并取值作计算依据。
式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；
Υc——混凝土的重力密度（kN/m3）；
t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h ），按8小时计算。 v——混凝土的浇筑速度（m/h）；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高
度（m）；
β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取；掺具有缓
凝作用的外加剂时取：
β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm
时，取；不小于100mm时，取。
混凝土侧压力的分布可见图4-16：其中，按有效压头高度hy，图.1 可按下列公式计算：
混凝土侧压力的分布示意
F=×26×8×××0.8=㎡ F=γC ×H =26×=39KN/㎡
二者取最小值，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力为：P1=39KN/㎡
倾倒混凝土对模板产生的侧面压力:
P24.6v4.35KN/m142
振捣混凝土对模板产生的侧面压力取P3=㎡
新浇筑混凝土对模板的侧压力的荷载分项系数为，倾倒混凝土和振捣混凝土对模板产生的侧面压力的荷载分项系数为。
②模板设计
设计模板的面板采用厚度为15mm的竹胶板；贴面板纵肋用5×10方木，间距200mm； 竖楞为两根10×15cm方木，拉杆为Ф22对拉螺栓，拉杆纵向间距每设一道，竖向间距每设一道。
③面板的验算
采用15mm厚竹胶板，支垫间距20cm。 取1m宽竹胶板计算。 用于强度计算
q1=b×q=b｛+（P2+P3）｝=1m×｛×39+（+4）｝ KN /m2=m=mm 用于刚度计算
q2=b×q=b×=1m××39KN /m2=m=mm 如下： Q=m 图9. 受力示意图
最大弯距：
MMAX =ql2/10＝m×（）2/10=传递给方木分配梁的荷载： F==×m×=12868N 最大弯应力
δm=MMAX/W=最大挠度：（考虑到支点处方木宽5cm,采用净跨15cm进行计算）
E=4×103N/mm2
I131 3
bh=×1×=×10㎜
12124
ql4f43234
128EI= mm×（150mm）) /(128×4×10N/mm ××10mm)
=<[f]=㎜ 刚度满足要求。 ④5cm×10cm方木验算
采用5cm×10cm方木，间距20cm，竖向布置，支垫间距60cm。 用于强度计算
q1=b×q=b｛+（P2+P3）｝=×｛×39+（+4）｝ KN /m2=m=mm 用于刚度计算
q2=b×q=b×=××39KN /m2=m=mm 受力分析如下： Q=m 图9. 受力示意图
5cm×10cm方木力学参数： 截面面积:A= 截面惯性矩: 最大弯距：
MMAX =ql2/10＝11700N/m×（）2/10=传递给方木分配梁的荷载：
F==×11700N/m×=7722N
最大弯应力
δm = MMAX/W=最大挠度：（挠度公式系数取值按三跨连续梁取）
E=11×103N/mm2
ql4f0.667432
= mm×（600mm）) /(100×11×10N/mm ××10mm) 100EI=<[f]=㎜ 刚度满足要求。 ⑤10cm×15cm(宽度×高度)方木验算
用10cm×15cm方木，间距60cm，横向布置，支撑杆件间距90cm。
用于强度计算
q1=b×q=b｛+（P2+P3）｝=×｛×39+（+4）｝ KN /m2=m=mm 用于刚度计算
q2=b×q=b×=××39KN /m2=m=mm 受力分析如下：
Q=m 图9. 受力示意图
最大弯距：
MMAX =ql2/10＝×10=bh2161最大弯应力 6δm=MMAX/W==×106N/m2=mm2<[δ]=9N/mm2
最大挠度：（挠度公式系数取值按三跨连续梁取）
E=11×103N/mm2
I131 -5474
bh=× ×=×10m=×10mm
1212ql4f0.667432
100EI= ×mm×（900mm） /(100×11×10N/mm
××107mm4)=<[f]=㎜ 刚度满足要求。
支架基础验算
施工时，分2层填筑40cm山皮石土，压路机碾压密实，压实度不小于93%。
①附加应力计算
I 主梁每延米自重+拟定的模板、支架自重+施工静荷载+倾倒混凝土浇筑的竖直荷载+振捣混凝土产生的竖直荷载，则：
横梁处：
q(静+动)=（39+++2+2） KN/m2×=m
II 每延米基础顶面荷载 横梁处：
N=k1×k2 ×q(静+动)=××=
其中：k1为不均匀系数，取为。
k2为安全系数为。
②自重应力计算 基础的受力计算宽度
b= +×tan40°×2=（山皮石取40°）
基顶压力视为均匀扩散； 每延米山皮石G1=××13= 每延米砼G2=××25= 因此，基础底面附加应力为： 横梁处
q=（N+G1+G2）/A =m×1m+m×1m+m×1m)÷ =＜fk N—每延米基顶面压力; G—每延米回填的土石方自重; F—每延米地基受力面积;
fk—地基承载力标准值，沙土取200kpa。 根据以上验算，所选方案满足施工要求。 地基承载力满足要求。 验算结论
根据连续梁设计图纸及现浇支架体系施工方案，本着安全可靠、
经济、为质量负责的原则，进行了详细的验算。验算结果表明：支架模板体系设计安全可靠，可以组织施工。
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