钢平台受力计算
一、 钢平台结构形式
平台纵向长27。8m,横向宽21。85m,结构自下而上分别为：钢管桩（纵4。1m×横5.0m布置，横纵设剪刀撑联结），Ⅰ45型工字钢纵梁（原为单根，建议改用双拼)，Ⅰ25型工字钢横梁（间距原来为60cm，建议改用45cm），平台面为Ⅰ16型工字钢（间距30cm)和8mm厚钢板。
二、 沿横向行进时（最不利工况)
㈠、Ⅰ25型工字钢横梁验算
1、 上部恒载（按4。1m宽度计）
⑴、8mm厚钢板:4.1×5×0.008×7.85×10/1000=12。874kN
⑵、Ⅰ16型工字钢：17×4。1×20。5×10/1000=14。2 kN
⑶、Ⅰ25型工字钢：9×5×38.1×10/1000=17。145 kN
2、 活载
⑴、60t混凝土罐车（荷载形式如图1所示）；⑵、人群荷载不计.
图13、 内力计算
⑴、混凝土罐车：
满载时重为60t(即600 kN）,按简支计算，其最不利荷载分布入图2及图3所示:
工况一：图2工况二：图3剪力：
工况一：AB跨对A点取矩得 QB1=60×2.8/5=33。6 kN
BC跨对C点取矩得 QB2=270 kN
从而有QB=270+33。6=303。6 kN
工况二:AB、BC跨对A、C点取矩得 QB1= QB2=270×4。3/5=232.2 kN
AB跨对A点取矩得 QB3=60×0。3/5=3。6 kN
从而有QB=232。2×2+3。6=468 kN
故Qmax=468 kN
跨中弯矩：Mmax=270×1。8=486kN×m
挠度：fmax=Pal2(3—4a2/ l2）/(24EI)
=270×1。8×52×(3—1。82/52)×103/（24×2。1×9×5020)
=13.2mm<5000/250=20mm
⑵、恒载
按等跨简支梁计算:
q=8.86kn/m图4q=（12。874+14.2+17。145）/5=8。86kn/m
从而有
剪力：Qmax=8。86×5/2=22。15 kN(支点处）
弯矩:Mmax=8.86×52/8=27.7kN×m(跨中）
挠度：fmax=5×8。86×54×103/（384×2×9×5020)=0.8mm
⑶、恒载+混凝土罐车组合
Mmax=1。1×27.7+1.4×486=711 kN×m，
Qmax=1.1×22。15+1.4×468=680kn,从而有
σ=711×103/（9×402)=197n/mm2〈215 n/mm2（满足）
τ=680×2.307×104/（9×5020×8）=43。4 n/mm2<125 n/mm2（满足)
f=1。1×0.8+1。4×13.2=19.4mm<5000/250=20mm（满足）
㈡、Ⅰ45型工字钢纵梁验算
依据工况二考虑荷载传递（最不利)
QG=（12。874+14。2+17.145+3。3)/4。1=11。6kn/m
（QG=（12。874+14.2+17。145+6。593）/4.1=12。5kn/m）
QQ=468/4。1=115kn/m（近似等效为均布荷载）
从而
q=1。1×11.6+1。4×115=174kn/m
（q=1。1×12。5+1。4×115=175kn/m）
（175kn/m）图5
剪力：Q=174×4。1/2=356.7kn（Q=175×4。1/2=358。75kn）
弯矩：M=174×4。12/8=366kn×m(M=175×4.12/8=368kn×m）,
故有
σ=366×103/1430=256n/mm2>215 n/mm2（不满足）
建议改为双拼Ⅰ45型工字钢
σ=368×103/(1430×2）=129n/mm2〉215 n/mm2（满足）
τ=358.75×3.371×104/（11。5×32240×2）
=16.4 n/mm2<125 n/mm2（满足)
f=5×175×4。14×103/（384×2×2×32240)
=5.0mm<4100/250=16.4mm(满足)
三、 沿纵向行进时(经验算均满足）
㈠、Ⅰ45型工字钢横梁验算
1、 上部恒载(按5.0m宽度计）
⑴、8mm厚钢板：4。1×5×0。008×7。85×10/1000=12。874kN
⑵、Ⅰ16型工字钢：17×4。1×20。5×10/1000=14。2 kN
⑶、Ⅰ25型工字钢：9×5×38.1×10/1000=17。145 kN
⑷、Ⅰ45型工字钢：4×4.1×80。4×10/1000=13。2 kN
2、 活载
⑴、60t混凝土罐车（荷载形式如图1所示)；⑵、人群荷载不计.
图13、 内力计算
⑴、混凝土罐车：
满载时重为60t(即600 kN）,按简支计算，其最不利荷载分布入图2及图3所示:
工况一：图2工况二：图3剪力：
工况一：AB跨对A点取矩得 QB1=60×1。45/5=21.22 kN
BC跨对C点取矩得 QB2=270 kN
从而有QB=270+21。22=291.22 kN
工况二:AB、BC跨对A、C点取矩得 QB1= QB2=270×3.4/4。从而有QB=224×2=448 kN
故Qmax=448 kN
跨中弯矩：Mmax=270×1.35=365kN×m
1=224 kN
挠度：fmax=Pal2（3—4a2/ l2)/（24EI）
=270×1。35×4。12×（3—4×1。352/4。12)×103/（24×2。1×4×32240）=2。5mm
⑵、恒载
按等跨简支梁计算:
q=14.0kn/m图4
q=（12。874+14。2+17。145+13。2）/4.1=14.0kn/m
从而有
剪力:Qmax=14。0×4。1/2=28。7 kN（支点处）
弯矩：Mmax=14。0×4。12/8=29。5kN×m（跨中）
挠度:fmax=5×14.0×4.14×103/(384×2×4×32240）=0。2mm
⑶、恒载+混凝土罐车组合
Mmax=1。1×29。5+1。4×365=543.45 kN×m,
Qmax=1.1×28.7+1。4×448=658.77kn,从而有
σ=543。45×103/(4×1430）=95n/mm2<215 n/mm2（满足)
τ=658。77×3。371×104/（4×32240×11。5）=15.0 n/mm2〈125 n/mm2(满足）
f=1。1×0。2+1。4×2。5=3。8mm〈5000/250=20mm(满足）
㈡、Ⅰ25型工字钢纵梁验算
计算跨径l=5。0m,采用Ⅰ25型工字钢
E=2×105n/mm2，I=5020cm4，W=402cm3，Sx=2。307×105mm2
荷载分布如图：P=180kn，q=10。5kn/m，分布宽度为1.8m
q=10.5kn/mP=180kn图5剪力：Q=99。45kn
弯矩：M=180×5/4+10.5×1。82/8=230 kN×m，故有
σ=230×103/(9*402)=n/mm2〈215 n/mm2(满足）
τ=99。45×2。307×104/(9×5020×8)
=6。4 n/mm2<125 n/mm2（满足)
f1=Pl3/(48EI)=180＊53＊103/(9*48＊2.1*5020）=5.0mm
f2=qcl3（8-4r2+r3）/(384EI)
=10。5＊1。8＊53＊(8-4＊0.362+0。363)＊103/（384*2。1＊9＊5020)
=0.5mm
故有 f=5+0.5=5.5mm<5000/250=20mm（满足)