混凝土泵送阻力计算及其误差分析

重　堂　窒　混凝土泵送阻力计算及其误差分析　周云Ｌ。　许永和Ｌ。　吴德龙　１．上海建工集团股份有限公司　上海　２０００８０；２．上海建工材料工程有限公司　上海　２０００８６；　３．上海高大结构高性能混凝土工程技术研究中心　上海　２０１１１４　掖曩：将上海不同时期建造的标志性建筑——上海环球金融中心和上海中心大厦工程混凝土泵送实测数据与按ＪＧＪ／　Ｔ　１Ｏ一２０１　１《混凝土泵送施工技术规程》计算的混凝土泵送阻力进行对比，发现“泵送施工规程”的计算方法存在误　差。为此，分析了混凝土泵送阻力计算误差的来源，并对混凝土泵送阻力计算方法进行改进。对比分析表明。改进后　的计算方法适用于非自密实混凝土泵送施工；而对于自密实混凝土泵送施工。国外的Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式已不适用，需要　进一步研究其泵送阻力计算方法。　关键词：自密实混凝土；混凝土泵送阻力；Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式；误差分析；计算方法改进　中圈分类号：ＴＵ６４　６　文献标志码：Ａ　ＤＯＩ：１０．１４１４４／ｊ．ｃｎｋｉ．ｊｚｓｇ．２０１７．１　１．０４１　Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｐｕｍｐｉｎｇ　Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ａｎｄ　ｉｔｓ　Ｅｒｒｏｒ　Ａｎａｌｙｓｉｓ　ＺＨＯＵ　Ｙｕｎ’１。ＸＵ　Ｙｏｎｇｈｅ￣’。ＷＵ　Ｄｅｌｏｎｇ　・。　１．Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｇｒｏｕｐ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０００８０　Ｃｈｉｎａ；　２．Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｊｉａｎｇｏｎｇ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０００８６，Ｃｈｉｎａ；　３．Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｃｅｎｔｅｒ　ｏｆ　Ｍｅｇａ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　Ｈｉｇｈ　Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０１１１４，Ｃｈｉｎａ　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｏｍｐａｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ　ｄａｔａ　ｏｆ　Ｓｈａｎｇｈａｉ　ｌａｎｄｍａｒｋ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ　ｂｕｉｌｔ　ｉｎ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ｔｉｍｅｓ　ｓｕｃｈ　ａｓ——Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｗｏｒｌｄ　Ｆｉｎａｎｃｉａｌ　Ｃｅｎｔｒｅ　ａｎｄ　Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｔｏｗｅｒ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ＪＧＪ／　Ｔ　１　０１　１　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　』　ｉｎｇ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｉｃａｆ　Ｒｅｇｕｌａ＃ｏｎ．ｉｔ　ｉＳ　ｆｏｕｎｄ　ｔｈａｔ　ｔｈｅｒｅ　ａｒｅ　ｅｒｒｏｒｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ａｎａｌｙｚｅｓ　ｔｈｅ　ｓｏｕｒｃｅ　ｏｆ　ｅｒｒｏｒ　ａｎｄ　ｉｍｐｒｏｖｅｓ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ．Ｔｈｅ　ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｓｈｏｗｓ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｓ　ｓｕｉｔａｂｌｅ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｎｏｎ－ｓｅｌｆ－ｃｏｍｐａｃｔｉｎｇ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｔｈｅ　Ｓ　Ｍｏｒｉｎａｇａ　ｆｏｒｍｕｌａ　ａｂｒｏａｄ　ｉｓ　ｎｏｔ　ｓｕｉｔａｂｌｅ　ｆｏｒ　ｓｅｌｆ－ｃｏｍｐａｃｔｉｎｇ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｎｅｅｄｓ　ｔｏ　ｂｅ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｓｔｕｄｉｅｄ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｅｌｆ－ｃｏｍｐａｃｔｉｎｇ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｃｏｎｃｆｅｔｅ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ；Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ　ｆｏｒｍｕｌａ；ｅｒｒｏｒ　ａｎａｌｙｓｉｓ；　ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　１　混凝土泵送阻力计算方法　对于混凝土的泵送阻力，国内工程技术人员主要根据　△　：吾［　十　（１＋鲁）　］　：　（１）　行业标准ＪＧＪ厂ｒ　１０—２０ｌ　１《混凝土泵送施工技术规程》（以　（２）　下简称“泵送施工规程”）推荐的方法进行计算。在“泵　Ｋ２＝４００－Ｓ　（３）　送施工规程”中，混凝土的泵送阻力跑括两部分，一是混　ｎ：　：　（４）　凝土在输送管内流动产生的压力损失（Ｐ　），二是混凝土　ｌ０　泵送系统附件的估算压力损失（Ｐ２）。混凝土泵送系统附　式中：△ＰＨ——混凝土在水平输送管内流动每米产生的压　件的估算压力损失跟泵送设备有关，混凝土在输送管内流　力损失，Ｐａ／ｍ；　动产生的压力损失计算则根据国外的Ｓ・Ｍ０ｒｉｍｇａ公式ｎ】：　ｒ——混凝土输送管半径，ｍ；　Ｋｌ——黏着系数，Ｐａ；　基金项目：上海市科学技术委员会资助课题（１４ＤＺ２２５２１　——速度系数，Ｐａ・ｄｍ：　００）；上海市国有资产监督管理委员会企业技术创新和能　５ｌ——混凝土坍落度，ｍｍ；　级提升项目（２０１４０１１）；上海市科学技术委员会科技启　ｔ　——明星计划（１６ＱＢ１４０１９００）。　混凝土泵分配阀切换时间与活塞推压混凝土　作者简介：周云（１９８５＿），男，硕士，高级工程师。　时间之比，当设备性能未知时，可取０．３；　通信地址：上海市闵行区新骏环路７００号（２０１１１４）。　——混凝土拌和物在输送管内的平均流速，ｍ／ｓ；　收稿日期：２０１７－０５—０５　——径向压力与轴向压力之比，对普通混凝土取　建筑麓Ｉ・繁３９誊・第１１■＿　６§固－　周　云　许永和　吴德龙：　混凝土泵送阻力计算及其误差分析　０．９０；　Ｐ１——混凝土在输送管内流动产生的压力损失，　ＭＰａ：　＿Ｌ——各类布置状态下混凝土输送管路系统的累计　水平换算距离，ｍ。　当应用上述公式计算混凝土在输送管内流动产生的　压力损失时，各类布置状态下的输送管（向上垂直管、倾　斜向上管、垂直向下管及倾斜向下管、锥形管、弯管、胶　管）应按“泵送施工规程”附录Ａ表Ａ．０．１换算成水平管长　度，最后累加得到累计水平换算距离。　特别需要注意的是，“泵送施工规程”的计算方　法己经考虑了重力因素，因此在计算混凝土总泵送阻力时　不应重复计算混凝土液体静压力。　２　混凝土泵送阻力计算结果与工程实测数据的对　比　将上海不同时期建造的标志性建筑上海环球金融中心　和上海中心大厦混凝土泵送的实测数据与按照“泵送施工　规程”计算的混凝土泵送阻力进行对比，以检验现有混凝　土泵送阻力计算方法的准确性。　２．１　上海环球金融中心混凝土泵送阻力计算结果与实　测数据的对比　上海环球金融中心主楼设计采用了周边剪力墙、交叉　剪力墙和翼墙组成的传力体系，为了抵抗来自风和地震的　侧向荷载，采用了巨型柱、巨型斜撑等构成的巨型结构，　此外，巨型柱截面及空间位置变化较复杂，采用了多种强　度等级的混凝土ｌ２　（图Ｉ）。　７９层以上　６８～７９层　６７层以下　图１上海环球金融中心主楼结构混凝土强度及泵送高度分布　上海环球金融中心工程采用９０ＣＨ一２１３５Ｄ混凝土输送　泵进行施工，输送管实际内径１２８　ｍｍ。按“泵送施工规　程”，该工程向上垂直输送管每米换算成水平长度４　ｍ，弯　管弯曲半径１　０００　ｍｍ，混凝土泵送系统附件压力损失估算　为１．４　ＭＰａ，混凝土表观密度为２　４００　ｋｇ／ｍ　。由不同高度的　混凝土泵送阻力计算结果与实测数据（表１）对比可见，　在上海环球金融中心工程中，按照“泵送施工规程”计算　■　ＲＯ　■９Ｄ１７．１　１．Ｂｕｉｌｄｉｎａ　Ｃｏｎｓｌｒｕｃｌｉｏｎ　的混凝土泵送阻力均比实测出口压力大，且除了泵送高度　２３０　ｍ外，其他泵送高度时两者相差均较大。　表１上海环球金融中心混凝土泵送阻力计算结果与实测数据　泵送高度，　坍落度，　泵送流量，　计算单位长度　计算泵送　实测出口　【ｍ　・ｈ　）　沿程压力损失／（ＭＰ　阻力／ＭＰａ・ｍ　）　ａ　压力，ＭＰａ　２３０　１８０　４１．７　０．０１０６　ｌ３．７　１２．５　３４０　１８０　５１＿３　０．０１２　３　２１－３　１６．Ｏ　４１４　２０ｏ　５１．３　０．０１０９　２２．４　１９．０　４９２　２００　４８．１　０．０１０４　２４．７　２０．０　２．２上海中心大厦混凝土泵送阻力计算结果与实测数　据的对比　上海中心大厦主楼为钢筋混凝土和钢结构组合而成的　混合结构体系。竖向结构包括核心筒和巨型柱，水平结构　包括楼层钢梁、楼面桁架、带状桁架、伸臂桁架以及组合　楼板。核心筒全部采用Ｃ６０混凝土浇筑，巨型柱混凝土３７层　以下为Ｃ７０，３７￣８３层为Ｃ６０，８３层以上为Ｃ５０，楼板混凝　土强度等级为Ｃ３５（图２）Ｉ３］。　５　ｍ　图２上海中心大厦主楼结构混凝土强度及泵送高度分布　上海中心大厦工程高２００　ｍ以下采用ＨＢＴ９０ＣＨ一２１３５Ｄ　混凝土输送泵进行施工，高２００　ｍ以上采用ＨＢＴ９０ＣＨ一　２ｌ５０Ｄ混凝土输送泵进行施工，输送管内径１５０　１＇１１１７１。按　“泵送施工规程”，该工程向上垂直输送管每米换算成水　平长度５　ｍ，弯管弯曲半径１　０００　ｍｍ，混凝土泵送系统附件　压力损失估算为１．４　ＭＰａ，混凝土表观密度为　４００　ｋｇ／ｍ　。　由不同高度的混凝土泵送阻力计算结果与实测数据（表２）　对比可见，在上海中心大厦工程中，按照“泵送施工规　程”计算的混凝土泵送阻力均比实测出口压力小，而且两　者相差非常大。　３　混凝土泵送阻力计算方法误差分析　通过上海环球金融中心和上海中心大厦工程实测数　据与按“泵送施工规程”计算的混凝土泵送阻力的对比可　知，“泵送施工规程”中的计算方法误差较大，说明该计　算方法的适用性存在问题。　周　云　许永和　吴德龙：　混凝土泵送阻力计算及其误差分析　表２上海中心大厦混凝土泵送阻力计算结果与实测数据　泵送高度，　坍落度，　泵送流量，　计算单位长度　计算泵送　实测出口　（ｍ　・ｈ　）　沿程压力损失／（ＭＰａ・　阻力／ＭＰｍ－　）　ａ　压力，ＭＰａ　２５Ｏ　２６ｏ　６５　Ｏ．００５４　９．３　ｌ３．６　２９９　２６Ｏ　６１　０．ＯＯ５　２　１０＿３　１６Ｉ３　５４６．６　２６Ｏ　３０　Ｏ．００３０　１０．５　２２Ｉ４　５６５．４　２６０　３０　Ｏ．０ｏ３Ｏ　１０．８　２２．４　５７４　２６０　２１　０．０Ｏ２４　９．Ｏ　２３．１　５８２　２６ｏ　２８　Ｏ．０ｏ２９　１０．７　２３．４　３．１　混凝土泵送阻力计算方法误差来源　按照“泵送施工规程”计算混凝土泵送阻力的关键在　于计算出混凝土在输送管内流动产生的压力损失ＰＩ，混凝　土泵送系统附件的估算压力损失Ｐ’是由泵送设备决定的，　且其数值较小，对总体混凝土泵送阻力影响不大，计算的　误差主要还是来源于Ｐｌ的误差。Ｐ１的计算主要取决于２个关　键参数：混凝土在水平输送管单位长度沿程压力损失△ＰＨ　和累计水平换算距离Ｌ。　△ＰＨ的计算采用Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式，该公式是由日本东　京施米兹建筑公司研究所的Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ于１９７３年在英国利　兹（Ｌｅｅｄｓ）召开“新拌混凝土的主要特性及其量测”的讨　论会上提出的。Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式是在一定的实验基础上经　过理论的推导而得出的，日本土木学会１９８５年编制的《混　凝土泵送施工规程》采纳了该公式，我国“泵送施工规　程”也采用此公式计算△ＰＨ。Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式的关键参数　为黏着系数Ｋ。和速度系数　，这２个参数的值取决于混凝土　的配合比及输送管内壁的情况［４】。Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ通过试验回　归分析建立了Ｋ，和　与混凝土坍落度的关系，一直沿用至　今。需要指出的是，Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ当初试验时采用的是普通　混凝土，坍落度能够在一定程度上反映混凝土的流动性，　该公式对于普通混凝土是适用的。但是，在２０世纪８０年代　发展起来的自密实混凝土与普通混凝土性质差异较大，坍　落度指标已经无法反映其流动性能。因此，基于坍落度回　归得到的Ｋ　和Ｋ：对于自密实混凝土可能会有较大偏差，这　是混凝土泵送阻力计算误差的来源之一。　另一方面，我国“泵送施工规程”将不同布置状态下　的输送管换算成水平长度，其实质是将非水平直管状态下　的输送管内混凝土因重力而造成的压力损失与△ＰＨ建立联　系。由于混凝土表观密度变化不大，所以混凝土因重力而　造成的压力损失相对比较恒定，但△ＰＨ，按照Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ　公式，取决于混凝土坍落度和混凝土平均流速，混凝土平　均流速则取决于混凝土泵送流量。在早期混凝土泵送施工　时，受混凝土性能和泵送设备制约，混凝土坍落度变化幅　度较小，混凝土泵送流量也相对恒定，所以可以采用恒定　数值换算成水平长度。但随着混凝土材料和泵送设备技术　的进步，泵送混凝土的坍落度变化范围较广，泵送流量也　可大幅度提高，混凝土重力造成的压力损失与△ＰＨ之间的　关系不能再用恒定数值换算，这是混凝土泵送阻力计算误　差的另一个来源。　３．２混凝土泵送阻力计算方法的改进　在现代混凝土超高泵送技术的条件下，混凝土重力造　成的压力损失与△ＰＨ之间的关系是随着混凝土坍落度和泵　送流量的变化而变化的。为了准确计算混凝土泵送阻力，　不采用“泵送施工规程”中将不同布置状态下的输送管换　算成水平长度的做法，而是分别计算水平管、向上垂直　管、弯管等压力损失。定义水平管长度为Ｌｎ，向上垂直管　长度为Ｌｖ（等于混凝土泵送高度日），弯管张角为０，弯　管曲率半径为Ｒ，弯管轴线平面与水平面间的夹角为　，混　凝土表观密度为ｐ。　１）水平管的压力损失ＰＨ由混凝土在输送管内的流动阻　力造成，仍然采用Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式计算：　＝　（５）　２）向上垂直管的压力损失Ｐｖ由混凝土在输送管内的流　动阻力和混凝土重力共同作用造成的，计算公式如下：　等盟＝　山　㈤　３）弯管的压力损失Ｐ　也是由混凝土在输送管内的流　动阻力和混凝土重力共同作用造成的，同水平管与向上垂　直管不同，在弯管中混凝土的流动方向发生了变化，采用　Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ推导出的弯管压力损失公式计算：　［Ｋ１＋Ｋ２（ｔ十　卜００ｇｓｉｎｑ）｝　（７）　因此，混凝土泵送阻力Ｐ的计算公式如下：　Ｐ　＋Ｐｖ＋Ｐｓ＋　（８）　上海环球金融中心和上海中心大厦混凝土泵送阻力计　算结果（表３、表４）表明，采用改进的混凝土泵送阻力计　算方法，计算的上海环球金融中心工程的泵送阻力非常接　近于实测出口压力数据，说明改进的混凝土泵送阻力计算　方法适用于该工程；然而，在上海中心大厦工程中，两者　之间的差距尽管比采用“泵送施工规程”的计算方法小，　但还是存在较大误差。　３．３混凝土泵送阻力计算方法误差分析　根据前文的分析，混凝土泵送阻力计算方法的误差主　要来源于对混凝土在输送管内单位长度的沿程压力损失和　对不同布置状态下的输送管水平等效长度的换算。结合工　程实测数据，分别对这２方面的误差进行对比分析。　３．３．１混凝土在输送管内单位长度沿程压力损失　对上海环球金融中心和上海中心大厦工程分别对比混　建筑麓工・１１３９１１・Ｕ１１１１　６　周　云　许永和　吴德龙：　混凝土泵送阻力计算及其误差分析　表３上海环球金融中心混凝土泵送阻力改进算法　泵送　４５。弯　９ｏ。弯　计算单位　单位长度　垂直管单位　计算　实测　管压力　管压力　长度沿程　沿程压　长度沿程　泵送　出口　高度，　损失，　损失，　压力损失，　力损失，　压力损失／　阻力／　压力，　ＭＰａ　ＭＰａ　（ＭＰａ・　ｍ　）　０．０１０６　照固定的数值换算成水平等效长度。对于向上垂直管，在　输送管径１２５　ｍｍ时每米换算水平等效长度为４　ｍ，１５０　ｍｍ　管径则为５　ｍ。对于弯管，当弯管曲率半径为１　０００　ｍｍ时，　每个４５。弯管换算水平等效长度４．５　１１１，每个９０。弯管换算　（ＭＰａ・　ｍ　）　０．０１２　８　（ＭＰａ・　ｍ一’】　ＭＰａ　ＭＰａ　０．０３６　３　ｌ１．７　１２．５　２３０　０．Ｏ２５１　Ｏ．Ｏ９７４　水平等效长度９　ｍ。在实际工程中，由于混凝土流动性和　泵送流量的不同，输送管水平等效长度的换算系数并不恒　定。　３４０　ｎＯ２６６　０．１０１　２　４１４　０．Ｏ２５　３　Ｏ．０９８ｌ　４９２　０．０２４９　０．Ｏ９７　０．０１２　３　０．０１０９　０．０１０４　０．Ｏｌ１　２　０．０ｌ１　７　Ｏ．０ｏ８　９　０．０３４７　０．０３５　２　Ｏ．Ｏ３２４　１６．５　１６．０　ｌ８．６　１９．Ｏ　２０．９　２０．０　从上海环球金融中心和上海中心大厦工程中不同布置　表４上海中心大厦混凝土泵送阻力改进算法　泵送　４５。弯　９０。弯　计算单位　单位长度　垂直管单位　计算　实测　高度／　管压力　管压力　长度沿程　压力损失／　力损失／沿程压　　压力损失／长度沿程　　泵送　出口　损失，　损失／　（ＭＰａ・　（ＭＰａ・　（ＭＰａ・　阻力，　压力，　ＭＰ丑　ＭＰａ　Ｔｒｒ　１　ｍ　）　ｒｎＩ　）　ＭＰａ　ＭＰａ　２５０　Ｏ．０２０　３　Ｏ．Ｏ８５９　Ｏ．００５４　０．０１５　２　０．０３８　７　１０．２　１３．６　２９９　Ｏ．Ｏ２００　０．Ｏ８５　３　０．００５　２　０．０１７　３　０．０４０８　ｌ１．５　１６．３　５４６．６　０．０１８１　０．０８０　５　０．００３０　０．０１００　０．０３３　５　１７．９　２２－４　５６５．４　０．０１８１　０．０８０　５　ｎ０ｏ３Ｏ　Ｏ．０ｏ９Ｏ　０．０３２６　１８．４　２２．４　５７４　０．０１７　５　０．Ｏ７９　２　０．０Ｏ２４　０．０ｏ９７　０．０３３　２　１８．２　２３．１　５８２　０．０１７９　０．０８０　３　Ｏ．０ｏ２９　０．０（）９　７　０．０３３　３　ｌ８．８　２３．４　凝土单位长度沿程压力损失计算值△Ｐ　以及根据工程实　测泵送出口压力反算出混凝土单位长度沿程压力损失△Ｐ＇　（“泵送施工规程”方法）和△Ｐ３（改进算法）。　从单位长度沿程压力损失对比分析（图３）可知，对　于上海环球金融中心工程，ＡＰｌ、△Ｐ２、ＡＰ　之间相差不　大，说明采用Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式计算混凝土单位长度压力损　失基本符合实际情况；但对于上海中心大厦工程，△Ｐ，、　△Ｐ２、△　之间相差很大，说明Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式不适用于　该工程。这是由于上海中心大厦工程泵送施工采用的为自　密实混凝土，自密实混凝土的流动性远超上海环球金融中　心工程采用的混凝土，其坍落度一般均大于２５０　ｍｍ，但混　凝土流动性仍然可能存在较大差异，用坍落度指标无法衡　量自密实混凝土的流动性。而Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式中的　和　值是通过坍落度的拟合数据得到的，不适用于自密实混凝　＋　＋△尸１＋△尸，＋△　－．－△尸：ｌ＋Ａ　－．－△　０，０１２　季警　～蓁“　■～～蠢　～　・—・　＝’　■一二：　苗　００　吲　．．．　０　——　——弱芝　泵送高度，ｍ　泵送高度／ｍ　Ｉ　ａ】上海环球金融中心　（ｂ）上海中心大厦　图３混凝土单位长度沿程压力损失　３．３．２输送管水平等效长度的换算　在“泵送施工规程”中，不同布置状态下的输送管按　状态下的输送管水平等效长度换算的系数曲线（图４）可以　看出：在实际工程中，各种不同布置状态下的输送管水平　等效长度的换算系数与“泵送施工规程”中的数值出入较　大，对混凝土泵送阻力的计算可能产生较大偏差。以上海　中心大厦泵送高度５４６．６　ｍ以上的数据为例，向上垂直管的　平均水平换算系数约为３．５，而“泵送施工规程”中的数值　为５，混凝土单位长度沿程压力损失按０．００９　７　ＭＰａ／ｍ计算，　对于６００　ｍ超高层，混凝土泵送阻力计算的误差为６　ＭＰａ，　约占总泵送阻力的２５％。　姻【　蓦　泵送高度／ｍ　泵送高度／ｍ　（ａ）上海环球金融中心　（ｂ）上海中心大厦　图４输送管水平等效长度换算系数　４　结语　１）Ｓ・Ｍｏｒｉｎａｇａ公式不适用于自密实混凝土，其计算　结果与实测值误差较大。　２）采用输送管水平长度等效换算的方法可能会对混凝　土泵送阻力的计算结果产生很大误差。　３）“泵送施工规程”中的混凝土泵送阻力计算方法己　不适用于超高层建筑混凝土泵送施工，本文改进的混凝土　泵送阻力计算方法可适用于采用非自密实混凝土泵送施工　的工程。　☆☆参考文献☆☆　Ｉ１】中华人民共和国住房和城乡建设部．混凝土泵送施工技术规程：　ＪＧＪ／Ｔ　１　０—２Ｏ１　１【Ｓ】．北京：中国建筑工业出版社，２０１　１．　【２１吴德龙．郑捷，陈尧亮，等．高度４９２ｍ！：上海环球金融中心超高泵送　高强混凝土技术研究【ＪＪ．建筑施工，２００８，３０（４）：２３７—２４１，　【３１龚剑．周虹．上海中心大厦结构工程建造关键技术【Ｊ１．建筑施工，　２０１　４．３６（２）：９１—１　０１．　【４】赵志缙．赵帆．混凝土泵送施工技术【Ｍ】．北京：中国建筑工业出版　社．１９９８．