苏州工业园区XX幼儿园扩建工程
风雨操场、幼儿梦幻影院
模 板 支 架 施 工 方 案
编制单位：江苏建兴建工集团有限公司 编制时间：二〇一〇年十二月二十五号
一、 编制依据
1. 施工图纸：苏州工业园区XX幼儿园扩建工程图纸 2. 主要规范、规程：
1) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 2) 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） 3) 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》； 4) 《建筑施工扣件式钢管模板支架安全技术规范》（JGJ130-2001） 5) 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 6) 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 7) 工程建筑标准强制性条文《房屋建筑部分》 8) 其他相关国家及地方规范及标准。 二、 工程概况
本工程位于苏州市xxx，建筑高度为12米、1#房最高点为17.7米，总建筑面积约11960m2，结构为框架结构体系、1#房幼儿梦幻影院为型钢混凝土结构。结构由1#房地上二层局部三层地下车库、2#房三层、3#房三层、连接1#2#3#房连廊二层组成。
风雨操场三层楼面标高为7.2米，模板支撑高度为7.2米，板厚为100mm，梁最大截面为600×1500跨度为16米、600×1300跨度为16米，其余梁截面为350×600、300×600、250×600。详结施S-01-311A。
幼儿梦幻影院屋面标高为9-9.3米，模板支撑高度为4.8-5.7米，板厚为120mm，梁最大截面为600×1400跨度为18.5米、600×1000跨度为14.5米，其余梁截面为250×700、400×900、350×900。详结施S-01-305A。
三、 施工部署
结合本工程结构形式及实际施工特点，本工程所有梁板模板支撑均采用扣件式钢管满堂模板支架。模板安装、拆除详见主体模板工程施工方案，风雨操场、幼儿梦幻影院梁板模板支撑架搭设、拆除按本方案施工。
在基础分部工程完成后，室内回填土必须压实，回填后的压实度大于0.9，上铺15cm厚的道渣垫层，道渣必须夯击密实，面层用50厚碎石找平。高排架必须在5cm厚碎石地坪上搭设。风雨操场楼板的扣件式钢管模板支架立杆东西、南北向间距均为900mm，梁支撑部位局部加密，间距不大于500，纵、横向水平杆步高不大于1600mm，一层与周边已经施工完毕的混凝土柱梁进行刚性拉结，搭设至二层高度处，水平杆与模板排架扫地杆连接。三层板100厚楼板板下模板支架高度7.2m。
幼儿梦幻影院处屋面模板支架立杆东西、南北向间距均为900mm，步高不大于1600mm，梁底间距不大于500mm，二层楼面板标高3.6-4.6米，上部为120厚屋面板，标高9-9.3米，模板支撑高度为4.8-5.7米。
梁立杆、φ12螺栓布置 部位 梁截面尺寸 立杆、φ12螺栓间距 纵向450mm、横向400+400+400mm 600×1500 螺栓垂直距梁底300+400+400水平900 纵向450mm、横向400+400+400mm 500×1300 螺栓垂直距梁底300+300+300水平900 纵向900mm中间加小横杆、横向950mm 纵向900mm中间加小横杆、横向950mm 纵向900mm中间加小横杆、横向800mm 纵向900mm中间加小横杆、横向900mm 风雨操场 350×600 350×570 250×600 300×570 纵向450mm、横向400+400+400mm 600×1400 螺栓垂直距梁底300+400+400水平900 纵向450mm、横向400+400+400mm 600×1000 螺栓垂直距梁底300+400水平900 梦幻影院 纵向800mm、横向500+500mm 400×900 螺栓垂直距梁底400水平900 350×900 纵向800mm、横向500+500mm 纵向900mm中间加小横杆、横向850mm 250×700 四、 使用材料
工程模板支撑钢管为48*2.8；木材品种：柏木，规格40*90，模板为胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；支撑底垫板为250*50长度不小于3米。
五、 材料要求 1. 钢管
1) 钢管的检查应符合下列规定：
A. 钢管应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法（GB/T288）的有关规定；
B. 钢管应执行苏建质[2006]24号文件规定；
C. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
D. 钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定： 序号 项目 允许偏差 检查工具 Δ（mm） 外径 1 焊接钢管尺寸 壁厚 2 3 钢管两端面切斜偏差 钢管外表面锈蚀深度 各种杆件钢管端部弯曲 ≤5 l≤1.5m 钢管 4 弯曲 水平杆，斜杆的钢管弯曲 冲压脚手板板挠曲 5 板面扭曲 （任一角翘起） 2) 旧钢管的检查应符合下列要求
A. 表面锈蚀深度应符合上表3的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用；
B. 钢管弯曲变形应符合上表4的规定。
C. 钢管采用外径48mm，壁厚2.8mm的高频焊接钢管。严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。
≤5 立杆 钢管弯曲 4m＜l≤6.5m ≤20 3m＜l≤4m ≤12 -0.5 1.70 ≤0.5 塞尺、拐角尺 游标卡尺 -0.5 游标卡尺 l≤6.5m ≤30 l≤4m ≤12 钢板尺 D. 为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。 2.扣件
A. 扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准《钢管模板支架扣件》（GB15831）的规定；
B. 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管模板支架扣件》（GB15831）规定抽样检测；
C. 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
D. 新旧扣件均应进行防锈处理。 六、 构造要求及技术措施 （一）风雨操场 1) 地基基础处理
在基础分部工程完成后，室内回填土必须压实，回填后的压实度大于0.9，上铺15cm厚的道渣垫层，道渣必须夯击密实，面层用50厚碎石找平。高排架必须在5cm厚碎石地坪上搭设。
2) 立杆底部垫座
模板支架均搭设在处理后地基基础上，立杆底部设置木垫板，厚度不小于50mm，布设平稳，不得悬空，垫板长度不少于3m。
3) 立杆
模板支架采用单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与水平杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，各接头中心距主节点（立杆与水平杆相交连接处）距离不大于60cm。模板支架设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离垫板上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。梁底中间承重立杆顶部采用可调顶托装置（可调顶托安装应符合相关规范），梁底中间承重立杆搭排架一次性搭设到位严禁后加。
4) 水平杆/横杆
模板支架步高不大于1600mm，每根立杆每步高均与纵、横向水平杆连接，纵向水平杆与立杆采用直角扣件连接，横向水平杆采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，横杆间距与立杆间距相同。纵向水平杆与一二层模板支撑水平杆贯通。由下往上第二道水平杆与二层已浇筑的框架梁硬搭接。
5) 剪刀撑
模板支架斜向支撑采用纵向剪刀撑、横向剪刀撑相结合的方式。剪刀撑随立杆纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿支撑架高连续布置。剪刀撑具体布置详见附图。纵横向每隔6跨设置一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角在45º～60º之间，斜杆相交点处于同一条直线上，沿架高连续布置，相交的两根剪刀撑一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在水平杆上，两端分别用旋转扣件固定，并在中间增加2～4个扣结点，所有固定点距立杆与水平杆交点的距离不大于15cm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm以内。剪刀撑的杆件连接采用搭结，搭结长度不小于1.2m，并用至少3个旋转扣件固定，端部扣件距杆端净距离不小于10cm。
6) 扣件
扣件规格必须与钢管外径（Φ48）相同，螺栓拧紧力矩不小于40Nm，且不应大于65Nm，固定纵横向水平杆、剪刀撑、水平剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm，对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。梁底小横杠扣件连接全部采用双扣件连接。
（二）幼儿梦幻影院 1）立杆底部垫座
模板支架均搭设在二层楼面板上，立杆底部设置木垫板，厚度不小于50mm，布设平稳，不得悬空，垫板长度不少于3m。
2）立杆
模板支架采用单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与水平杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，各接头中心距主节点（立杆与水平杆相交连接处）距离不大于60cm。模板支架设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离垫板上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的
立杆上。梁底中间承重立杆顶部采用可调顶托装置（可调顶托安装应符合相关规范），梁底中间承重立杆搭排架一次性搭设到位严禁后加。
3）水平杆/横杆
模板支架步高不大于1600mm，每根立杆每步高均与纵、横向水平杆连接，纵向水平杆与立杆采用直角扣件连接，横向水平杆采用直角扣件扣紧在纵向水平杆下，横杆间距与立杆间距相同。水平杆与已浇筑框架柱进行硬搭接。
4)剪刀撑
模板支架斜向支撑采用纵向剪刀撑、横向剪刀撑相结合的方式。剪刀撑随立杆纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿梁支撑架高连续布置。剪刀撑具体布置详见附图。纵横向每隔6跨设置一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角在45º～60º之间。
5)扣件
扣件规格必须与钢管外径（Φ48）相同，螺栓拧紧力矩不小于40Nm，且不应大于65Nm，固定纵横向水平杆、剪刀撑、水平剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm，对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。梁底小横杠扣件连接全部采用双扣件连接。
七、 模板支架搭设及拆除工艺 1. 模板支架搭设施工工艺
落地式钢管模板支架搭设的工艺流程为：定位设置垫板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平杆→连墙杆→铺脚手板。
定距定位，根据附图所示尺寸，在模板支架搭设部位用墨线弹出支架搭设位置。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。剪刀撑随立杆纵横向水平杆同步搭设。其余组件的搭设要求参见构造要求。
2. 模板支架拆除施工工艺
模板支架拆除应严格遵守由上而下、先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆纵、横向水平杆、立杆等，一般的拆除顺序为：脚手板→剪刀撑→纵、横向水平杆→立杆。
不得分块或在上下两步同时进行拆除。做到一步一清、一杆一清。拆立
杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵、横向水平杆、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随模板支架拆除同时下降，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆除模板支架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应先增设连墙件加固。拆除模板支架时，不得破坏模板支架的稳定性，拆除连墙杆前，设置临时支撑防止架体变形，拆除立杆等时，防止架体失稳。当模板支架拆至下部最后一根长钢管的高度（6m左右）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，然后拆除连墙件。
八、 劳动力、材料、机具配备 1. 劳动力配备
木工30人，负责支架搭设及拆除，按实际情况调整木工人数，并提前做好安排。测量放线工2人，负责对模板支架搭设过程中垂直度等的控制。
2. 材料配备
门厅处模板支架搭设需φ48×2.8mm钢管4500m，直角扣件3500个，旋转扣件750个，对接扣件700个。
3. 机具配备
架子扳手30把，用于模板支架搭设和拆除，力矩扳手2把，用于检查模板支架扣件拧紧力是否达到要求。
九、 质量保证体系 1. 构配件允许偏差
见本方案第四章材料要求部分。
2. 模板支架搭设的允许偏差和检验方法
允许偏差 项次 项目 技术要求 （mm） 地1 基基排水 不积水 表面 坚实平整 观察 示意图 与工具 检查方法 础 垫板 不晃动 最后验收垂直度 ±100 立杆2 垂直度 搭设中检查偏差的高度（m） H＝10 H＝20 允许水平偏差 下列模板支架允许水平偏差 经纬仪 或线锤、 钢卷尺 ±7 ±50 其他高度按插值法计算 3 间距 纵向水步距 纵距 一根杆的两端 ±20 ±50 钢卷尺 ±20 水平仪或4 平杆高差 同跨内两根纵向水平杆高差 ±10 水平尺 3. 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
安装扣件 项次 检查项目 数量（个） 抽检数量 允许的不（个） 合格数 连接立杆与纵（横）水平杆或剪刀撑的扣1 件，接长立杆、纵横向水平杆或剪刀撑的扣件 4.
5. 现浇结构模板安装允许偏差和检验方法
允许偏差（mm） 5 39500 100 10 项次 项目 检验方法 1 轴线位置 钢尺检查 用水准仪或拉线和钢尺检查 2 底模上表面标高 ±5 3 截面内部尺寸 墙、柱、梁 不大于5m +4，-5 钢尺检查 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 8 2 5 钢尺检查 用2m靠尺和锲形塞尺检查 4 层高垂直度 大于5m 5 6 相邻两板表面高低差 表面平整度 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的最大值。 十、 安全施工技术措施 1. 材质及使用的安全技术措施
1) 扣件的紧固程度40～50Nm，不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
2) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
3) 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。 4) 禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 5) 严禁使用非48mm外径的钢管。 2. 模板支架搭设的安全技术措施
1) 模板支架所在楼面混凝土强度达到75％以上方可进行模板支架搭设施工。
2) 搭设过程中，划出工作标志区，禁止行人进入该区域，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥时作业。当解开与他人有关的结扣时，必须告知对方，并得到对方允许，防止坠落伤人。
3) 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
4) 模板支架及时与结构拉结或采用临时支撑，确保搭设过程安全，未完成模板支架在每天收工前进行检查，确保架子稳定。
5) 模板支架搭设过程中，应由施工员、安全员、木工班长等进行检查、验收。每两步验收一次，达到设计施工要求并验收合格后方可继续搭设施工。
3. 模板支架上施工作业的安全技术措施
1) 严格控制施工荷载，搭设过程中，模板支架上不得集中堆放钢管等材料。施工荷载不得大于3kN/m2。
2) 木工作业时，不得抛掷工具材料等，防止坠落物体伤人。
3) 定期检查模板支架，发现问题和隐患，在施工作业前及时整改加固，模板支架达到坚固稳定，确保施工安全。
4. 模板支架拆除的安全技术措施
1) 模板支架拆除前，全面检查待拆的模板支架，根据检查结果，拟定作业计划，进行技术交底后方可作业。
2) 拆除模板支架时应划分作业区，周围设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面应设专人指挥，并禁止非作业人员进入。
3) 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，并得到对方同意，以防坠落。
4) 拆除模板支架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。
5) 拆除过程中，每天收工前，对模板支架进行检查，不留下隐患。 6) 拆除模板支架过程中，不得碰撞模板支架附近电源线，防止触电事故的发生。
7) 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或将连接的两杆送到地面。
8) 所有脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和杂物从高出坠落伤人。
9) 拆下的零配件装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空直接抛掷。
十一、 文明施工要求
1. 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，现场严禁吸烟。
2. 进入施工现场的人员要爱护施工现场的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木，不得随意移除标识牌。
3. 严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止在作业时嬉闹。 4. 模板支架搭设人员体检合格者方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得操作。
5. 作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。
6. 护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时，如需拆改必须由架子工操作，任何其他工种不得随意拆改。
7. 模板支架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需调整，必须经项目部同意。
8. 不准利用脚手架吊运重物，作业人员不得攀爬脚手架，不准在脚手架上推车走动，塔吊起吊物体时不得碰撞、拖动模板支架。
9. 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在模板支架上，严禁任意悬挂起重设备。
10. 任何作业人员不得随意拆动模板支架的所有拉结点、脚手板、扣件、
绑扎扣等模板支架部件。
11.
拆除模板支架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工
作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
12.
模板支架搭设过程时间较长，因此在搭设过程中需要进行检查，发
现杆件变形严重、拉结松动等问题时要及时解决。
13. 14.
保证模板支架的整体性，不得与脚手架等一并拉结，不得截断架体。 施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用绳索运
输，不得乱扔。
15.
使用的工具要放置于工具袋内，防止掉落伤人，登高作业要穿防滑
鞋，袖口、裤口要扎紧。
16. 料手续。
17. 18.
施工人员做到活完料净脚下清，确保模板支架施工材料不浪费。 运输至地面的材料应该按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当材料堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领料、退
天清，拆下的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
19.
大雾、大雨及六级以上大风天气停止模板支架搭设作业。
十二、 模板工程应急救援预案
一、高处坠落和物体打击事故应急救援预案
1.一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。
2.迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。
3.检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。
4.止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。
5.观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。
6.车辆一到立即就近送往医院。
7.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。
8.总结经验教训，教育职工。 二、触电事故应急救援预案
1.如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。
2.如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。
3.高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。
4.触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。 5.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。
6.总结经验教训，教育职工。 三、机械伤害应急救援预案
1.一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。
2.对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。
3.车辆一到立即就近送往医院。
4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。 5.总结经验教训，教育职工。 四、模板、脚手架坍塌
1.一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，
确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。
挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。
2.如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。 3.在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。 （1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。 （2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。 （3）伤口止血且使用止血带。 （4）切忌对压伤进行热敷或按摩。
4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。 5.总结经验教训，教育职工。 五、消防事故应急救援预案
为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案： 一、紧急状况响应步骤：
1.发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打110报警； 2.现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组； 3.消防组接到报警后立即到现场组织扑救；
4.报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；
5.拨打110报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；
6.接到报警后，消防组立即通知医务室人员到达现场组织抢救； 7.安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；
8.安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；
9.现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；
10.发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电； 11.在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生； 12.如电器起火应首先切断电源再组织扑救； 13.如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；
14.如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；
15.在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；
16.在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；
17.对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；
18.消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；
19.事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。
六、项目部安全急救援预案
为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。
一、安全事故紧急救援小组名单： 组长：还跃亮 副组长：陈宗华
组员：杨修年、陈得升、季学明、杨修春
各成员职责：
1、组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。
2、副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。
3、各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。
二、在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。
紧急救援电话：
火警：119急救：120报警：110 十三、 模板支架计算
（一）风雨操场KZL2600x1500L梁计算书： 梁段:KZL2。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.50；
混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90； 梁支撑架搭设高度H(m)：7.20；梁两侧立杆间距(m)：1.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×2.8；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4； 5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：450；次楞根数：5； 主楞竖向支撑点数量：4； 固定支撑水平间距(mm)：450；
竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，700mm，1000mm，1300mm； 主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下： σ＝M/W<[f]
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3； M--面板的最大弯矩(N·mm)；
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.45×17.85=9.638kN/m； 振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.45×4=2.52kN/m； 计算跨度:l=(1500-100)/(5-1)=350mm； 面板的最大弯矩
M=0.1×9.638×[(1500-100)/(5-1)]2+0.117×2.52×[(1500-100)/(5-1)]2=1.54×105N·mm；
面板的最大支座反力
为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(1500-100)/(5-1)]/1000+1.2×2.520×[(1500-100)/(5-1)]/1000=4.769kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.54×105/1.69×104=9.1N/mm2； 面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=9.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm； l--计算跨度:l=[(1500-100)/(5-1)]=350mm； E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4； 面板的最大挠度计算
值:ν=0.677×9.638×[(1500-100)/(5-1)]4/(100×6000×1.27×105)=1.2mm；
2
面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1500-100)/(5-1)]/250=1.4mm； 面板的最大挠度计算值ν=1.2mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.769/0.450=10.598kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×5×10×10/6=83.33cm3； I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4； E=10000.00N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.215kN·m，最大支座反力R=5.246kN，最大变形ν=0.072mm
（1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.15×105/8.33×104=2.6N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm；
次楞最大受弯应力计算值σ=2.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.072mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.246kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.493=8.99cm3； I=2×10.783=21.57cm4； E=206000.00N/mm2；
2
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.787kN·m，最大支座反力R=9.599kN，最大变形ν=0.971mm
（1）主楞抗弯强度验算 σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=7.87×105/8.99×103=87.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=87.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.971mm 主楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.971mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=450×15×15/6=1.69×104mm3； I=450×15×15×15/12=1.27×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ=M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.50+0.30]×0.45=20.817kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.45=2.520kN/m；
q=20.817+2.520=23.337kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×20.817×2002+0.117×2.52×2002=9.51×104N·mm；
RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×20.817×0.2+0.45×2.52×0.2=1.2kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.817×0.2+1.2×2.52×0.2=5.185kN σ=Mmax/W=9.51×104/1.69×104=5.6N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=5.6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=17.348kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm； E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm； 面板的最大挠度计算
值:ν=0.677×20.817×2004/(100×6000×1.27×105)=0.297mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.297mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=5.185/0.45=11.521kN/m 2.方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照两跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6=83.33cm3； I=5×10×10×10/12=416.67cm4； 方木强度验算: 计算公式如下:
最大弯矩M=0.125ql2=0.125×11.521×0.452=0.292kN·m； 最大应力σ=M/W=0.292×106/83333.3=3.5N/mm2； 抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
方木的最大应力计算值3.5N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: τ=3V/(2bh0)
其中最大剪力:V=0.625×11.521×0.45=3.24kN；
方木受剪应力计算值τ=3×3.24×1000/(2×50×100)=0.972N/mm2； 方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.972N/mm小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm,满足要求!
方木挠度验算: 计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400 方木最大挠度计算值
ν=0.521×11.521×4504/(100×10000×416.667×104)=0.059mm；
方木的最大允许挠度[ν]=0.450×1000/250=1.800mm；
方木的最大挠度计算值ν=0.059mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.2kN
梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=5.185kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(1.200-0.600)/4×0.450×(1.2×0.100×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.450×(1.500-0.100)×0.300=0.837kN
22
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到： 支座力: N1=N4=0.7kN； N2=N3=7.149kN；
最大弯矩Mmax=0.229kN·m； 最大挠度计算值Vmax=0.187mm；
最大应力σ=0.229×106/4490=51.1N/mm2； 支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值51.1N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 八、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的双扣件承载力取值为12.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.15kN； R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.7kN； 脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×7.2=1.078kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(0.90/2+(1.20-0.60)/4)×0.45×0.30+(0.90/2+(1.20-0.60)/4)×0.45×0.100×(1.50+24.00)]=0.923kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.900/2+(1.200-0.600)/4]×0.450=1.512kN； N=N1+N2+N3+N4=0.7+1.078+0.923+1.512=4.278kN； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]=3.163m； k--计算长度附加系数，取值为：1.163；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i=3163.36/15.9=199；
3
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182； 钢管立杆受压应力计算值；σ=4277.775/(0.182×424)=55.4N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=55.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1=7.15kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×(7.2-1.5)=1.078kN； N=N1+N2=7.15+0.854=8.004kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]=3.163m； k--计算长度附加系数，取值为：1.163；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i=3163.36/15.9=199；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182；
2
钢管立杆受压应力计算值；σ=8003.927/(0.182×424)=103.7N/mm； 钢管立杆稳定性计算σ=103.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo=k1k2(h+2a)=1.163×1.011×(1.6+0.1×2)=2.116m； k1--计算长度附加系数按照表1取值1.163;
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.8按照表2取值1.011； lo/i=2116.427/15.9=133；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381； 钢管立杆的最大应力计算值；σ=8003.927/(0.381×424)=49.5N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=49.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
2
以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 （二）幼儿梦幻影院WKLb4600x1400L梁计算书： 梁段:WKLb4。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.40；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90； 梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：1.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×2.8；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4； 5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：450；次楞根数：5；
主楞竖向支撑点数量：3； 固定支撑水平间距(mm)：450；
竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，1000mm； 主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
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次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下： σ＝M/W<[f]
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3； M--面板的最大弯矩(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.45×17.85=9.638kN/m； 振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.45×4=2.52kN/m； 计算跨度:l=(1400-120)/(5-1)=320mm； 面板的最大弯矩
M=0.1×9.638×[(1400-120)/(5-1)]2+0.117×2.52×[(1400-120)/(5-1)]2=1.29×105N·mm；
面板的最大支座反力
为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(1400-120)/(5-1)]/1000+1.2×2.520×[(1
400-120)/(5-1)]/1000=4.360kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.29×105/1.69×104=7.6N/mm2； 面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=7.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm； l--计算跨度:l=[(1400-120)/(5-1)]=320mm； E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4； 面板的最大挠度计算
值:ν=0.677×9.638×[(1400-120)/(5-1)]4/(100×6000×1.27×105)=0.901mm；
面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1400-120)/(5-1)]/250=1.28mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.901mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.28mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.360/0.450=9.6kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×5×10×10/6=83.33cm3； I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；
E=10000.00N/mm；
2
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.196kN·m，最大支座反力R=4.796kN，最大变形ν=0.066mm
（1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.96×105/8.33×104=2.4N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=2.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.066mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.796kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.493=8.99cm3； I=2×10.783=21.57cm4； E=206000.00N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.719kN·m，最大支座反力R=9.8kN，最大变形ν=0.853mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=7.19×105/8.99×103=80.1N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=80.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.853mm 主楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.853mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=450×15×15/6=1.69×104mm3； I=450×15×15×15/12=1.27×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.40+0.30]×0.45=19.440kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.45=2.520kN/m； q=19.440+2.520=21.960kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×19.44×2002+0.117×2.52×2002=8.96×104N·mm；
RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×19.44×0.2+0.45×2.52×0.2=1.782kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×19.44×0.2+1.2×2.52×0.2=4.882kN σ=Mmax/W=8.96×104/1.69×104=5.3N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=5.3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=16.200kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm； E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm；
面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm； 面板的最大挠度计算
值:ν=0.677×19.44×2004/(100×6000×1.27×105)=0.277mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.277mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！
2
六、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.882/0.45=10.848kN/m 2.方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照两跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6=83.33cm3； I=5×10×10×10/12=416.67cm4； 方木强度验算: 计算公式如下:
最大弯矩M=0.125ql=0.125×10.848×0.45=0.275kN·m； 最大应力σ=M/W=0.275×106/83333.3=3.3N/mm2； 抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
方木的最大应力计算值3.3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
2
2
截面抗剪强度必须满足: τ=3V/(2bh0)
其中最大剪力:V=0.625×10.848×0.45=3.051kN；
方木受剪应力计算值τ=3×3.051×1000/(2×50×100)=0.915N/mm2； 方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.915N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!
方木挠度验算: 计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400 方木最大挠度计算值
ν=0.521×10.848×4504/(100×10000×416.667×104)=0.056mm；
方木的最大允许挠度[ν]=0.450×1000/250=1.800mm；
方木的最大挠度计算值ν=0.056mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.782kN
梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=4.882kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(1.200-0.600)/4×0.450×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.450×(1.400-0.120)×0.300=0.837kN
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到： 支座力: N1=N4=0.733kN； N2=N3=6.767kN；
最大弯矩Mmax=0.22kN·m； 最大挠度计算值Vmax=0.179mm； 最大应力σ=0.22×106/4490=49N/mm2； 支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值49N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 八、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的双扣件承载力取值为12.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.768kN； R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤[f] 1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.733kN； 脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×5.5=0.824kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(0.90/2+(1.20-0.60)/4)×0.45×0.30+(0.90/2+(1.20-0.60)/4)×0.45×0.120×(1.50+24.00)]=1.0kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.900/2+(1.200-0.600)/4]×0.450=1.512kN； N=N1+N2+N3+N4=0.733+0.824+1.0+1.512=4.158kN； φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]=3.163m； k--计算长度附加系数，取值为：1.163；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i=3163.36/15.9=199；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182； 钢管立杆受压应力计算值；σ=4157.624/(0.182×424)=53.9N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=53.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1=6.768kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×(5.5-1.4)=0.824kN； N=N1+N2=6.768+0.614=7.382kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]=3.163m； k--计算长度附加系数，取值为：1.163；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i=3163.36/15.9=199；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182； 钢管立杆受压应力计算值；σ=7382.086/(0.182×424)=95.7N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=95.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo=k1k2(h+2a)=1.163×1.005×(1.6+0.1×2)=2.104m； k1--计算长度附加系数按照表1取值1.163;
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.8按照表2取值1.005； lo/i=2103.867/15.9=132；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386； 钢管立杆的最大应力计算值；σ=7382.086/(0.386×424)=45.1N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=45.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
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